・冲模技术・ 硼钢热冲压研究进展 李启全 福特汽车工程研究有限公司（江苏南京 ２Ｉｌ １００） 【摘要】热冲压整合传统冲压技术与热处理工艺，精确设计材料参数和加热方式，在模具内 发生材料相变进而获得优良的产品性能；其成形工序少，可一次成形５－件并保证制件尺寸 精度，获得高强度制件 介绍了硼钢热冲压成形技术的研究及开发现状，主要分析了硼铜 热；中压成形的工艺参数和涂层选择，探讨了热冲压模具材料及冷却水道结构 关键词：硼钢；２２Ｍ ｒ１Ｂ５；热 中压；高强度钢板；模具设计 中图分类号：ＴＧ３８５．２ 文献标识码：Ｂ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｓｔａｔｕｓ ｏｎ Ｂｏｒｏｎ Ｓｔｅｅｌ Ｈｏｔ Ｓｔａｍｐｉｎｇ 【Ａｂｓｔｒａｃｔ】Ｐｒｏｄｕ￣‘ｉｌ１ｇ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｓｔｅｅｌ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｗｉｔｈ ｄｅｓｉｔ。ｅｄ Ｉ）ｒＩ）ｐｅｔ。ｔｉｅｓ Ｉ】ｙ ｌｌｏｔ ｓｔａｍｐｉ ｎｇ ｒｅｑｕｉｔ’Ｐ ｉｎｔｅｇｔ’ａｔｅｄ ｋｎｏｗｌｅｄｇｅ（）ｌ＇ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｔｈｅｒｍａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉ＜ｍ ａｉｒｔｔＩ ｆｏｉ’ｕｉｒｎｇ ｐＩｒ’‘）【。ｅｄＬＩｔ＋ｅＳ．｝。ｌｉｇｈ ｔｒｅｎｇｔｈ＆ｈｉｇｈ ｐｒｅｃｉｓｅ ｐａｒｔｓ（’ａｎ ｂｅ ｆ】１’（）ｄｕｃｅｄ ｗｉｔｈｉｎ ｏｉｌｅ ｓｔｅｐ ｂｙ ｈｏｔ ｓｔａｌｎｐｉｎｇ．Ｉｎ ｔｈｉｓ ａｔ’ｔｉｔｌｅ， ｔｈｅ １’ｅｓｅａｔ’（、ｔｌ ｓｔａｔｅ‘）ｎ ｌｉｏｒｏｎ ｓｔｅｅｌ ｈｏｔ ｓｔａｍｐｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃ・ａｌ ｐｉｒ’ｏ（・ｅｓｓ．ｈｅａｔｉｎｇ ｐｉｒ’（）ｅｅｓｓ ａＩｌｄ（・ｔｍｉｔｔｌｇ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ．‘Ｉｉｅ ｓｔｔ＇ｔｌｔ・ｔｔｌｌ・Ｐ ａｌｌｄ ｗａｔｅｌ‘ｆｌｏｗ ｈａｎｎｅｌ ａｒｅ ｒｅｖｉｅｗｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｂｅ．’０１１ ｓｔｅｅｌ；２２Ｍｎ１３５，ｈｏｔ ｓｔａｎｌＩｉｎｇ；Ｉｒｉｇｈ ｓｔｒｅｉｌｇｔｆｌ１ ｓｔｅｅｌ；ｄｉｅ ｄｅｓｉｇｎ ｌ 引言 氏体转化线以上，使之均匀奥氏体化。然后送入模具 模具『大Ｊ置有冷却管道，通水后 汽车的轻量化以降低能耗，同时提高车身安全性 内快速冲压成形，保压；淬火速度＞２７￣Ｃ／ｓｌ Ｉ，使奥氏体完全转变成屿 能是当前汽车行业发展的趋势：据研究，汽车整备质 快速淬火。再经过切边、冲孑Ｌ等后续加工得到制件 成彤 量每减少ｌＯＯｋｇ，百公里油耗町降低０．３～０．６Ｌ，每升油 氏体，可以多行驶１ｋｍ一 空载情况下，约７０％的油耗用在汽 件冈为马氏体强化，抗拉强度可以达到１．５００ＭＰａ，强 车自身质世上”。一年身件采Ｈｊ高强度的双相ＤＰ钢、 度提高了２５０％以上 实际生产中，热冲 工 义分 ＪＩＩ 淬火延性钢、硼钢等可以使制件减薄减重并兼顾乘员 为两种，直接工艺和问接Ｔ艺 直接］－艺是把钢板『热后直接后冲压淬火成形，主要胴于形状比较简 变 舱高强度，受到汽车厂广泛应Ｈｊ： 常温下高强度钢板需要大吨位压力机，产品容易 形稗度不大的工件；对于一些形状复杂的或者拉深深 Ｊ＿ｆ裂．大…弹，精度难于保障：热冲压成形技术，将钢 度较大的７１ 件，则需要采用间接工岂，先把钢板初级 Ｉ＝ 板加热到奥氏体温度以上，改变其品体结构，增Ｊ】ｕ钢 预变形，冉送入加热装置，然后冲压淬火成形Ｉ 加热 材延展性，屈服强度降低，可一次成形得到复杂制件， ２．１ｉ弹小，产品成彤过程中经过模具淬火强化，抗托强 热冲 生产线南防氧化连续加热炉、高速传送 度（＞１．５００ＭＰａ）极大增加 汽车零件制造商纷纷采用 装置、高速冲压机、水冷热冲压模具等关键设备组 热冲压成形Ｔ艺，川于车门防撞梁、前后保险杠以及 成 目前Ｔ业生产常』｝Ｊ的加热设备为气体保护辊底 Ａ、Ｂ柱、巾通道等车体结构件的生产Ｉ 加热炉，加热阶段主要参数是ＪＪＩＪ热温度，升温速度， 保温Ｈ￣ＩＮ？ ２热冲压成形工艺 热冲压材料一般使用硼钢２２ＭｎＢ５（裸板），板料 ｆ 能使饭料 热冲 成形＿ｒ 是把高强度合金钢板加热到奥 的加热温度不能过高或者过低，温度过低／《模具制造｝２０１７年第９期 ・９・ ・冲模技术・ 允分的奥氏体化，淬火后获得马氏体少，抗拉强度小： ２．２涂层 保温时间过长或者加热温度过高，奥氏体品粒长大粗 材料在高温奥氏体化过程，虽有保护性气体，仍 大，恶化制件性能，还增加了生产周期，增加成本能 然有氧化的可能，无涂层板热冲压后单边脱碳层深度 牦 刘建国等发现，加热温度应该保持在Ａｃ 仍超过０．０５ｒａｍ” ：氧化皮的累积影响模具摩擦力，影 （２２ＭｎＢ５奥氏体化温度在８８０￣Ｃ左右）线以上４０ ～ 响后期制件质量，并且会影响制件后续的焊接和电镀 ７０ ：，一般为９００￣Ｃ～９５０ｏＣ：板料加热到要求温度后． 性能，需要抛光 心保温一段时间，使奥氏体均匀化，为防止品粒长大， 生产线常用Ａｌ—ｓｉ涂层，其组织主要南销基 溶 一般 热时问和保温时问总长不能超过ｌ０ｒａｉｎＩ ．当 体、Ａｌ—Ｆｅ—ｓｉ＿二元合金和Ｆｅ—Ａｌ二元合金组成，为了把 ＪＪｌ】热温度为９００３；．保温时间为２～５ｍｉｎ时，温度 ｆｎＪ Ａｌ—ｓｊ涂层浸镀到２２ＭｎＢ５钢表面，需要合适的Ｉ＿２＿３， 材料具有好的切窝断口形貌，较高的延伸率、抗拉强 当浸镀温度为６９０￣（２、浸镀时间为５ｓ时为最优浸镀 俊及硬度，淬火后的组织为板条马氏体 － 艺。浸镀后的涂层板能有效改善氧化脱碳现象，但涂 加热温度对板料组织有较大影响，在８００￣Ｃ的保温 层中形成的孑Ｌ隙和裂纹容易导致制件在成形时产生 过程巾有部分珠光体和少量碳化物转变为奥氏体，淬 破裂，Ａｌ—Ｓｉ镀层成形性能比较差 研究发现采川改 火组织中含有部分马氏体、大量网状铁素体：试验钢 性玻璃润滑Ａｌ—Ｓｉ涂层板，不但能保证制ｆｌ：￣＇ｌ－彤完好 存８５０￣Ｃ～８７０￣（：保温５ｍｉｎ时，加热后热冲压淬火后表 及其组织性能，避免破裂，还能减小制件的表而粗糙 层的组织为马氏体＋铁素体，板厚中心为马氏体 “－ 度” 存温度 间９００ ～９５０ｏｃ加热后，热冲压淬火后 罔２所示为Ａｌ—Ｓｉ镀层中元素沿深度方向的分布 得到的组织均为全马氏体 ；热冲压过程中较佳的ｒ 情况。南钢板基体至镀层表面，铝质昔分数逐渐Ｊ 艺参数是： 氏体化温度约９００ ，模具温度约 升，在镀层中保持在一个较高的水平；铁质量分数逐 ｌ（）（）ｃ【】：，可 模具中设置冷却水道对模具温度进行控 渐降低，至一个较低的水平；硅元素在镀层巾存 ２ 制以满足不同部位的力学性能要求 。 个峰值，第一个峰值出现在灰色的Ａｌ—ｈ—ｓｉ ｉ元合 』ＪＪＩ热温度大于９５０ 以上淬火后淬火后得到片状 和黑色钭｛基同溶体的结合部，第二个峰值…现存镀层 码氏体和板条状马氏体组织的混合物；而且得到的板 的表面。ＡＩ—Ｓｉ镀液中含有约ｌ０％的Ｓｉ．在界面层的 条状马氏体形态变得粗大，尤其是１，０００ 以上时 。 一形成过程中，需要将硅元素扩散至镀层ｆｆ１，【大１此在界 ＪＪＪｌ热的速度也对奥氏体转换有影响，研究表明：硼 面层与镀层交界处存在一个硅元素的峰值，硅元素在 钢２２ Ｍｌ Ｂ５钢的 ．与Ａｃ 都随加热速率的增大而 ‘ 此处富集可以有效阻止Ａｌ—Ｆｅ—ｓｉ合金层的进一步增 ；当加热速率低于２５％／ｓ时，加热速率对Ａｃ．影响较 厚，提高镀层的成形性能 ： 大，Ａ（・ 升高速率较快，当高于２５￣Ｃ／Ｓ，对Ａｃ．影响较小， Ａ 缓慢升高，最终趋向于恒定。随着加热速率的提 高，２２ＭｎＢ５钢奥氏体化温度区间（Ａｃ，～Ａｃ ）大小呈增 大趋势，奥氏体转变时间缩短；当加热速率达到ｌ００￣］／ ｓ时，可以在１ｓ左有就完成奥氏体转变，如图１所，Ｊ ・ 罔２铝硅镀层中元素沿深度方向的分彳ｆＪ Ａｌ—ｓｉ涂层厚度需要研发，涂层涂抹一次，过薄小 能防止氧化；涂抹２层防氧化效果好；涂４层则过厚防 ０ ２（） ４（） ６Ｏ ８０ ＩＯ（） 加热速率 ／ｓ 氧化效果增加不显著，后期去除涂层成本也大” ： Ａｌ—Ｓｉ涂层在加热奥氏体化温度后，涂层由２层金属问 【矧１『ＪｌＪ热速率的影响 ・１（）・ 《模具制造》２０１７年第９期 ・冲模技术・ 化合物（Ｆｅ２Ａ１５和ＦｅＡ１相）和一层扩散层组成，Ｆｅ２Ａ１５ 氏体的点阵滑移系多，塑性好，屈服强度低，易于加工 主相内分布着孤岛状ＦｅＡ１相。Ｆｅ２ＡＩ５相脆性，可导 塑性成形。淬火后回弹很小，不需考虑回弹对制件形 致制件裂缝，扩散层为铁素体仅一Ｆｅ相。Ａｌ—Ｓｉ涂层熔 状的影响。奥氏体导热性差，线膨胀系数大，比铁素 点为６００℃，加热时，Ｆｅ扩散为Ａｌ—Ｆｅ合金，熔点更高， 体和渗碳体的平均线性膨胀系数高约一倍。设计凸、 可阻止基板氧化 。 凹模尺寸时需要考虑热膨胀对制件最终尺寸和形状 目前有研究直流电阻加热和感应加热，以适应新 的影响。模具和板料间隙合适，既可以保证尺寸精 的工艺和工件要求。和常规的连续辊底炉比较，其各 度，增大淬火接触面，增大淬火效果，防止制件拉裂或 有优缺点ｒ１６－１７１。表１所示为不同加热工艺比较所示。 表１加热工艺比较 加热方式 传统辐射对流加热 电阻加热 感应加热 起皱。间隙过小会增加摩擦力，使板料容易被拉裂， 间隙过大则影响淬火不均，出现起皱。模具的冷却水 流速度增大，有助于快速降温获得马氏体，但是片面 增大冷却水的流速（＞５ｍ／ｓ）对于提高冷却效果作用不 大，且将耗费较多的水泵功率 。 表２热冲压模具材料 材料 Ｇｌｉｄｃｏｐ ＨＨＤ Ｈ１３、Ｃｒｌ２ＭｏＶ ５ＣｒＮｉＭｏ 慢，１２℃／ｓ（Ａ１一Ｓｉ涂 快，最快可达 加热速度 ２５０℃／ｓ（１．２ｍｍ． 快，纵向场可达 层材料） ９００ ） ２００℃／ｓ 在炉时间 长，一般２００～３００ｓ 短，１０～３０ｓ内 能耗 能耗高，短，３５～６０ｓ 热损多 能耗低，时间短， 能耗低，时间短，热 热效率高 效率高 转移 转移时间长，５～６ｓ， 可设计成无转移 转移时间在于感应器 温降大，１００￣Ｃ左右 时间的结构 和传动装置的设计 氧化 无涂层板转移时易 氧化很少 氧化 成形温度 高９００￣Ｃ 成形后力 高强钢 学性能 高９００￣Ｃ 氧化很少 转移温降可控制 特点 性能最好、价 性能较好、 性能较好、价 性能较差、 格昂贵 价格较贵 格适中 价格便宜 适用性 大批量生产 中批量生产 ／Ｊ￣ＬＬ量生产 实验、研究 热冲压模具设计还需要考虑冷却管道的排布设 计，对制件可控制淬火，获得适合要求的高强度钢 板。板料在保压淬火过程中温度的均匀变化是模具 组织均匀，硬度 组织均匀 高，可实现超高强 加热 辊底炉一般４０ｍ，占 直接在压机内加 体积小，占地面积 装置体积 地面积大 热，加热成形一体 小，投资少 整体加热（形状 整体加热（各种形 规整）、补丁板、 状）、局部加热（大 适用工件 大批量，整体加热 复合板、局部加 结构件）、不等温加 热（适用于小零 热冲压、局部半热 件） 冲压 冷却系统设计的关键。模具冷却通道的结构参数主 要有入水口水流速度、冷却通道直径ｄ、冷却通道问 壁厚Ｌ和冷却通道距模具表面的距离 ，如图３所 示。冷却通道直径ｄ越大，冷却通道间壁厚，Ｊ越大， 最终板料的整体温度越高，板料的温度差也越大，板 ３模具材料 热冲压模具不但用于制件的成形，同时给制件 冷却淬火。因此模具材料选择、模具设计等方面和 传统冷冲压不同。热冲压模具材料要有良好的热传 导能力，确保钢板与模具表面之间的快速传热，实现 马氏体的转变 。模具材料高温下要有较高的强度、 料冷却得越不均匀，其冷却效果越差。冷却通道距 模具表面的距离日越大，板料冷却得越不均匀，板料 的冷却效果越差 ”。对钢板ｕ型成形热力学耦合数 值模拟，得出通道圆周面至模具表面间距对降温速 度影响最大，通道直径影响相对较小。简单的Ｕ型 制件热成形模具的结构设计为，通道直径ｄ为８ｍｍ， 圆通道周面间距，Ｊ为８ｍｍ，圆通道周面到到模具距离 为６ｍｍ为最佳 。 硬度、耐磨性和高疲劳寿命。高温成形时，模具尺寸 应在高温，低温快速切换时保持精度稳定，表面硬度 可承氧化皮带来的磨损。热冲压模具材料中都有较 高含量的Ｎｉ和Ｃｒ，增加防腐蚀能力。模具材料选择 如表２所示” 。 ４模具冷却水道结构 热冲压成形需要把板料加热到奥氏体后成形，奥 《模具制造））２０１７年第９期 图３冷却孔道位置 ・冲模技术・ 对于ｕ型这类简单形状的模具，只要采用传统机 械加工的方式加工出直线通水孑Ｌ即可。但对于像汽 车Ａ、Ｂ柱这样型面为复杂曲面的模具，为了保证模具 型面各个部分的冷却速度相同，其冷却管道应为空间 ［４］Ｌｅｃｈｌｅｒ Ｊ，Ｍｅｒｋｌｅｉｎ Ｍ．Ｈｏｔ ｓｔａｍｐｉｎｇ ｏｆ ｕｌｔｒａ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｓｔｅｅｌｓ ａｓ ａ ｋｅｙ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒ ｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔ ｅｏｕｓｔｍｃｔｉｏｎ［Ｊ Ｊ． Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００５，５４（１）：２０９－２１２ 【５】Ｎａｄｅｒｉ Ｍ，Ｍ．Ｋｅｔａｂｅｈｉ，ｅｔ ａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｎｌｉｅｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｈｉｇｌ１ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｃａｒｂ１）ｎ 三维结构，冷却管道与模具型面距离一致。用传统的 机械加工方式很难加工。故采用将模具分块加工，每 ｓｔｅｅｌｓ ａｆｔｅｒ ｈｏｔ ｓｔａｍｐｉｎｇ［Ｊ】．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１ ｌ，２１ １（６） 块采用直线孔，最后将各镶块拼接起来，用多段直线 ［６］徐虹，张眸睿，谷诤巍等．热冲压成形中的先进加热技术 孔逼近空间三维孑Ｌ的方法进行设计。对不同的板材 及设备ｆＪ１．锻压技术２０１４，（３９） ７ｌ刘建国，孙书林，王玉峰．影响热冲压制件品质的主要 索 同时还要考虑模具的结构强度、模具对温度剧烈变化 ＿的适应能力。考虑模具的加工难易程度，采用镶拼件 定位最小截面以及截面突变区域，分别设计各个镶块 ＩＪ１．模具制造，２０１６，（１０） ｆ８】胡宽辉，田德新，刘祥东．奥氏体化处理对ＷＨＴＩ３００ＨＦ热 成形钢组织和性能的影ｎｉａＪ［ｊ］．金属热处理，２０１３，３８（１０） 的冷却管道冷却管道的ｄ、 、 等。 对于模具中水道的整体布局以及水流方向，可以 ［９】工铖，李辉平，贺连芳等．加热温度和模具温度对Ｂ１５００ＨＳ 硼钢组织与性能的影ＩＩ￣Ｊ［ｊ］．金属学热处理，２０１６，４１（１０） 顺着制件外形在模具中纵向排布、横向设计、回字形 ｛１０１ 尚欣．车身复杂结构件用超高强度钢双热成肜关键技术 设计等 。设计冷却管道系统时，可以结合数值模拟 研究ｌＤ１．重庆大学博士论文，２０１５． 技术对各管道内的冷却介质的流动情况进行模拟分 ［１ １］靳永明，张宜生，梁卫抗等．加热速率对２２ＭｎＢ５趟ｉ岛强度 析，使各管道都具有相同的冷却效率，保证冷却的均 钢奥氏体化的影ＩＪａｉＪ［Ｊ１．机械工程材料，２０１６，４０（４） ２ Ｊ王敏，张春，张宇等．汽车高强钢纵梁热冲压实验研究…． 匀性。如对某型Ｂ柱数值模拟发现，模具表面最高温 【１度平均温度与模具圆角处的水道半径尺关联性较 中国机械 １ 程，２０１６，２７（３） ３Ｉ王滕，赵云龙，柴立涛，等．热浸镀１一艺对热成形钢铝硅镀 强。模具表面的最高温度主要出现在模具的圆角处， ｌ１合理优化圆角管道半径，对靠近上表面的水道热影响 区较大，对模具表面温度均匀性十分重要 。 层的影响ｌ Ｊ１．中国冶会，２０１６，２６（１２） 【ｌ ４Ｊ Ｋ Ｍｏｒｉ，Ｄ．Ｉｔｏ．Ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｏｆ ｏｘｉｄａｔｉｏｎ ｉｎ ｈｏｔ ｓｔａｍｐｉｎｇ ｏ１ ｑｕｅｎｃｈａｂｌｅ ｓｔｅｅｌ ｓｈｅｅｔ ｂｙ ｏｘｉｄａｔｉｏｎ ｐｒｅｖｅｎｔｉｖｅ ｏｉｌｌＪ ｌ －Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ２００９，（５８）：２６７～２７０ ５ 结束语 热冲压工艺作为汽车轻量化的主要方法之一，受到 广泛的研究。这项技术的发展历史虽然并不长，但其在 降低车身质量，提高车身安全性方面具有重要的潜力。 值模拟要考虑金属相变，材料变形，模具热传导参数，接 等各种参数的耦合，是目前研究的方向［２５￣２６１。数值模拟 【１ ５】Ｗａｎｇ Ｋａｉ，Ｊｉｎ Ｙｏｎｇｍｉｎｇ，Ｚｈｕ Ｂｉｎ，ｅｔ ａ１．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ Ｏｌｌ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ＡＩ——Ｓｉ ｃｏａｔｉｎｇ Ｏｌ１ ｈｕｔ ｓｔａｍｐｉｎｇ ｂｏｒｏｎ ｓｔｅｅｌ ｐａｒｔｓ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｓｕｒｆａｃｅ ｓｔｒａｉｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｌＪ１． Ｓｕｒｆａｃｅ＆Ｃｏａｔｉｎｇｓ Ｆｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１７，（３０９） 随着计算机信息技术发展，数值模拟近期研究较多，数 ［１６１李勇，李家栋，付天亮等．热成形加热新技术【ＪＪ．金属热处 理。２０１４，１３９（７） １７ｌ张志强，高鹏，李宪爽等．脉冲电流处理对硼钢性能的影 触力对冷却的影响，水道布局参数选择，冲压保压时间 『响『Ｊ１．材料热处理学报，２０１６，３７（２） 可以减少模具试错投入成本，真正稳定企业核心竞争 实力。因此，系统地、深层次地开展此方面的研究对 当前汽车业的发展具有十分重要的现实意义。 ［１８】苑雪雷，叶明礼，尹诗崭．浅淡热冲压成形技＿术Ｉ Ｊ１．模具制 造，２０１６，（６） ［１９］辛志宁，高乃平，朱彤．热冲压模具冷却系统数值模拟研 究ｍ金属铸锻焊技术，２０１２，（１） 【２０Ｊ Ｌｅｉ Ｃｈｅｎｇｘｉ，Ｃｕｉ Ｊｕｎｊｉａ，Ｘｉｎｇ Ｚｈｏｎｇｗｅｎ，ｅｔ ａｌ，ｈｗｅｓｆｉｇａｔｉｍ１ ｏｆ Ｃｏｏｌｉｎｇ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｈｏｔ—ｓｔａｍｐｉｎｇ Ｄｉｅｓ ｂｙ Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ 参技术，２００９，（２） 考文献 【１】朱宏敏．汽车轻量化关键技术的应用及发展［ＪＪ＿应用能源 Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ［Ｊ］，Ｐｈｙｓｉｃｓ Ｐｒｏｃｅｄｉａ，２０１２，（２５）：Ｉ １８～ｌ２４ ｆ２ｌ ｌ蔡丽娟，彭成允，刘其源等．冷却通道对超高强度钢热成 形过程温度场的影响ｌＪ］，重庆理Ｔ大学学报，２０１４，ｌ２８（９） 【２２］何健，高强度钢热成型模具冷却通道设计优化［ＤＩ．燕ｌＪＩ夫 学硕士论文，２０１５． 【２Ｊ Ｊｏｓｅｐｈ Ｃ，Ｂｅｎｅｄｙ Ｋ．Ｌｉｇｈｔ ｍｅｔａｌｓ ｉｎ ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ［Ｊ］．Ｌｉｇｈｔ Ｍｅｔａｌ Ａｇｅ，２０００，５８（１０）：３３－３５ 【３］许路萍．汽车轻量化用金属材料及其发展动态［Ｊｌ＿上海金 属，２００２，（３） ・１２・ 《模具制造１２０１７年第９期 ・冲模技术・ 发动机盖外板充液拉伸成形有限元分析 贵永生，韩永志，王肖英，张稳定 安徽江淮汽车集闭股份有限公司（安徽合｝Ｊ巴２３０６０１） 【摘要】对发动机盖外舨充液拉伸成形过程进行了有限ｊ／￣１Ｌ口－＊４＝，以分析液压加载路径对制 件成形的澎 响 结果表明，初始反胀使拉伸过程产生皱褶；延迟液压的加栽和减小戍形压 力有利于制件刚度提升，而适当提早液压加载和增大成形压力有利于提升制件戊形极限 关键词：盖外扳；液压成形；有限元分析 中图分类号：Ｔ（；３８５．２ 文献标识码：ｌ｛ Ｆｉｎｉｔｅ Ｅｌｅｍｅｎｔ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ Ｈｙｄｒｏ－Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｄｅｅｐ－—Ｄｒａｗｉｎｇ Ｆｏｒｍｉｎｇ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｂｏｎｎｅｔ Ｏｕｔｅｒ Ｐａｎｅｌ 【Ａｂｓｔｒａｃｔ】Ｊ、Ｉｈｌｉｔｆ－（ Ｊｆ ¨ｌ（－『ｌＩ Ｈｉｍｔｔ Ｊ ｌＩ ｔ，『１ ｆ Ｊｎ ｔｈｒ ｈ （ｈｏ－ｍｅｃｆＩａ ＪＩｊ《 ；ｊ Ｊ（１ｅｅｐ－ｄｆ 、～ｊＩＩｇ ｆｏｒｍｉ『Ｉ ｒ ｃＩＩｔ。 Ｉ）（）ｌｌｌｌｔ‘Ｉ ｌＩ【 ｒ… Ｉｌ ｉ＾【‘ｏｎ（ｈｉ（…ｈ（Ｉ ｈｉⅢ，ａ１￣ｚｅ ｔｈｅ ｅｌ’ ｆ・Ｉｓ ｏｆ’ｈｖ（ｈ’ｔｌｔＩｌｉ（・１）【．ＯＳＳＩＩＩ・ｔ ．．，Ｉｈ（川ｔｌｌｔ Ｉ ｌｌｍａｌ￣ｉ］ｊＩ ． ｒ Ｊｌｌ ｒＩ ｓｕ］ｌｓ—ｌｌＩＪ、～ＩＩ１ １ｌ ｐ￣ｓｌｐｏｎｉｎｇ Ｊ】ｙｆ Ｊｒａｕｌｉ￣ １）ｒＰ Ｌ ＪＪ’ ＩＩⅧ‘Ｊ；，ｌｇ￣ｌｌｌ１］Ｈ－ｌ ＪｌＪｆ・ｈ） ｆ ，ｒ『】ｌｉｆ】 Ｉ） ￣４Ｓｌ｜ （‘川１ ｉ ｉＩ （ Ｉｌｌｆ ＨＩｉｆｌ Ｈ Ｉｌｒ Ｉ川。ｌ ｗｈｉｈ ａ‘Ｉ、 ａＩ】（・ｉＩ１ Ｉ１、ｆＩｒ｜ｌＩＪｌｉ（・ｔｗｅｓｓ…・《 ｌｏａ，Ｉｉｎｇ Ｕｌｌ（Ｉ ． －１］¨’ ｌｂ＿ｌ１ｇ ｆ ）¨Ｉ１ｉｌ１ ＩＩｒｌ ｓ＿ＩＪ （ 川１ Ｉ ｔ・《）ｌ１（ （・ｊｖＰ…ｒａｉｓｅ １ｌｉｅ ｒＩｌｒｍｉｎｇ Ｉｉｍｉｌ Ｉｌｒ Ｉ）‘ｌｒＩＫｅ） ｗｏｒｄｓ：Ｉ）（）ＩＩＩＩ￣’Ｉ【ｌＩｌｌｒ｜１ ｉｍｎｅＩ：Ｉ１）（ （）一ｌ１１ｔ （・ｈａＩ１ｉ（・ａｌ ｄｅｅＩ）一（ＩｒｄＡ％Ｉ ＩＩ￣ｎ）¨ｌ１ｉＩ１ ：卜１Ｉｔ１、 ｌ 引言 搬 ： 』ＪＪ 成肜北水 ｆｉ；－统ｆｊ，Ｊ ｒ ＪＩ 』ＪＩ：Ｊ ｊ芝 【＝， 为例，通过订 兀仿 丁－段分忻板料允液 ＩＩＪＪ 肜技 术特点，为汽 盖什液 成形 Ｊ｝：发』支 川提供 是一Ｉ、］ ）ｒ ｆ】，Ｊ ｆ ，艾、悠、¨ Ｉ＇ｌ Ｊ戊Ｊ 于芝术Ｉ她打液 ２０ ｆＩＩ： ５０、６０ ： 参杉 肜没街ｆｌＩ｛ 制技 科 、 ：家 汽１ 、航０－－．Ｏｉ，；人 领域ｆｊ１继 提…ｆＪ豆料 汽车外 』戊肜技术术的进步．板料 ｆ 肜技术迅速发 ，许成Ｊ＿ＪＪＪ、 川于 ｆ ｔ：的，１－Ｊ ｆ１ ｌ叫Ｉ～ 人『 、 饺从 （） 纪９０ ／Ｉ 什『ｌ１的 川案ｆ｛Ｊ＿ＩＪ 液体介质收代Ｉ一＿］ ＂ｔ－ｌ＇￣Ｊｔ： ¨扳料液』ｌ 成彤技术进｛ ｒ人 的川 沦ｆｎ实 聆研究．『Ｉ 尚儿 汽１ 搜 什饭料液 成彤 ｆｌｌ１成肜 懊或１ｒｉＩ帧的／ｆ ¨，分炎乃允液｛；￣ｆｌｌｉＺ ＪＦ干ｌＩ液体ｌ －Ｉ馍 【冬Ｉ ｌ ｆ听，Ｊ ４－＜义以 ／ｌ－： ｆ４发动｝Ｊ 外饭件 ２３Ｉ Ｉ’ｄｌ ｋ ＩＩＳ．Ｉ’ｈ Ｉｌｌ１、、ＩＩ．Ｉ）ｔ‘ ｉｇ，ｌ ｌｌＩ‘‘ＩｌｉｉＩ＇（１１ｌ１ｌ Ｉ Ｊ ｔ’ ｌ【ｌｌｉ＇ｌｇ ｔ’ｌ１｜Ｉ『１ｌｌｅｌ ｆｆｌ ｌＩｌ１ ＩｌＩｌｉｎｌｌｉｔｌｉ、Ｉ‘ｌ ｔＩｌｌＩ．ＩＩ－ｌ】ＩＩＩ Ｉｒ『１“】ｔｌｔ、【ｌｌｌＩ¨１ｆｌｆ＇、ｔ Ｉ１ Ｉ‘｝ｌｌＩＩＪＩ” ， （）（）ＬＪ川（））：８３７～９３ １２６１（ Ｊ ＺｈｒＩ】＃、～Ｐｉ，ｌｆ、、１ｒｎＦ『１ｌｒ『 ，Ｉｌ．－】（；ｉｌ；ｌｉｌＩｌ Ｉｌ１ｒＩ ｄＩ，Ｉ Ｉｌｅ‘． ，ｆ１ｆ （：（１ｌ１ｌ ｌ（・Ｉ Ｐ｜．ｔ・Ｈ ｌＪ｜１Ｉ （Ｉｔ，ｒｉｌ１ ｌＪｉ，（＇ｌｉＶｌ１ｉｌ】 ｌｌｌ１、１ｉ‘．ｒＩｌ ＩＨｌＩ．ｆＩ】ｒ Ｉ＿ …Ｉ ｍ ｔ…ｊ‘－ｌｊ１ ｌ’ Ｊ（）ｉｕ” Ｉ】ｉｆ＂ｉｔ＂ｆ】『】 ｝ｆ】《ｌ ｔｉｔ ｓ ｎＩ Ｉ ｈ）ｌ ｛ Ｉ ｌ１Ｉ，ｉ Ｉ＞ａ ｒ Ｉｌ Ｊ Ｉ， ａ４１ ９，７砒． 丛．船一ｉ ’ ．热 ｌｊＪ¨ ｝迥儿随¨三冷 水 遵优化没汁 ｔ Ⅲ・ｈ ２０ｉ５，ｆ ２２）：ｌ】３ ～Ｊｊ４３ …． 卞小人 ’ ／：４ｉ￣．２０Ｉ６，Ｉ４６（６） ：５ｌ ｊ 巍． Ｉ．Ｉ１．； 作者简介：李启全，男，ｌ ９７３年生，江苏 匀京人．工 程师，硕士，从事机械制造工作 （１Ｉ Ｉ１ １【ＪＪ：２０Ｉ ７－０６—２０１① ， ， 、 Ｉｆ ｌｌｄ ．，巡ｆ 曲 ｊｊｑ搬ｉ，ｌ，Ｊｆｉｆ Ｉ：Ｉ ＩＩＪｔｉｌＴ．１ ｊ忖十：｝．２０（）ＬＪ．（４） 模具制造＞２０Ｉ ７年第９期 ・ ｌ ３・
