接触网课程设计

课程名称：接触网站场平面设计

设计题目： 站场平面设计 院 系： 电气工程系 专 业： 铁道电气化 年 级： 2008级 * 名： *** 指导教师： ***

西南交通大学峨眉校区 2012年 4月22 日

课 程 设 计 任 务 书

专 业 铁道电气化 姓 名 李庆树 学 号 20087957 开题日期： 2012年 3 月 5 日 完成日期： 2012 年 4 月 日

题 目 接触网站场平面设计

一、 设计的目的

通过该设计，使学生初步掌握接触网站场平面设计的设计步骤和方法，熟悉有关平面设计图纸的使用；基本掌握站场平面设计需要考虑的元素；锻炼学生综合运用所学知识的能力，为今后进行工程设计奠定良好的基础。

二、设计的内容及要求

1．负载计算。2．最大跨距计算。3．半补偿链形悬挂安装曲线计算。4．半补偿链形悬挂锚段长度及张力增量曲线决定。5．平面设计：（1）基本要求；（2）支柱布置；（3）拉出值及之字值标注；（4）锚段关节；（5）咽喉区放大图；（6）接触网分段。6．站场平面表格填写：侧面限界、支柱类型、地质情况、基础类型、拉杆及腕臂/定位管及定位器、安装参考图号。

三、指导教师评语

四、成 绩

指导教师 (签章)

年 月 日

接触网课程设计任务书

一、原始资料

1．悬挂形式：正线全补偿简单链形悬挂，站线半补偿简单链形悬挂。

2．气象条件：学号尾数1的为第一典型气象区，学号尾数2的为第二典型气象区，学号尾数3的为第三典型气象区，学号尾数4的为第四典型气象区，学号尾数5的为第五典型气象区，学号尾数6的为第六典型气象区，学号尾数7的为第七典型气象区，学号尾数8的为第八典型气象区，学号尾数0、9的为第九典型气象区。

3．悬挂数据：学号尾数0、1的结构高度为1.1米，学号尾数2的结构高度为1.2米，学号尾数3的结构高度为1.3米，学号尾数4的结构高度为1.4米，学号尾数5的结构高度为1.5米，学号尾数6、7的结构高度为1.6米，学号尾数8、9的结构高度为1.7米。 站线：承力索JT70，Tcmax=1500kg； 接触线CT85,Tjm=1000kg。 正线：承力索JT70，Tcm=1500kg； 接触线CT110,Tjm=1000kg。 e=4m 4．土壤特性:

（1）女生：安息角（承载力）Φ=30º，挖方地段。 （2）男生：安息角（承载力）Φ=30º，填方地段。 二、设计内容 1．负载计算 2．最大跨距计算

3．半补偿链形悬挂安装曲线计算

4．半补偿链形悬挂锚段长度及张力增量曲线决定 5．平面设计 （1）基本要求 （2）支柱布置

（3）拉出值及之字值标注 （4）锚段关节 （5）咽喉区放大图 （6）接触网分段 6．站场平面表格填写

支柱编号、侧面限界、支柱类型、地质情况、基础类型、安装参考图号 三、验算部分

1．各种类型支柱校验 2．缓和曲线跨距校验 四、使用图纸

按学号最后两位相加之和的末位数使用站场0---站场9的图纸

五、课程设计于任务书下达后六周内交老师，延期交以不及格论处，特殊情况申请延期除外。

第一章 负载计算

1.1 计算的条件 1.1.1 气象条件的确定

第Ⅶ典型气象区，查表可知：

最高温度：tmax40C 最低温度：tmin40C 覆冰温度：tb5C 最大风速时的温度：tv5C 最大风速：Vmax30ms 覆冰时的风速：Vb15ms 覆冰厚度：b10mm 覆冰密度：

b900kg/m3

1.1.2技术条件的确定

JT70：dc10.5mm，g0.599kgm，S=65.81 mm2

正线：CT110：A12.34mm，B12.34mm，g0.992kgm， S=111mm2 站线：CT85：A=10.8mm，B=10.76mm，g=0.769kg/m 吊弦：gd0.5103KN/m

风速不均匀系数a，最大风速时：a0.85；覆冰时：a1.00 风负载体型系数k，链形悬挂：k1.25

1.2负载计算 1.2.1自重负载

1、承力索JT—70的自重负载：gc0.5999.811035.88103KN/m

2、

接触线CT110的自重负载：gj1100.9929.811039.73103kN/m

3、接触线CT85的自重负载:gj850.7699.811037.54103kN/m4、吊弦及线夹的自重负载：gd0.5103kN/m

1.2.2 冰负载

1、承力索的覆冰重力负载：

gcb0bb(bd)gH1093.1490010(10.510)9.81105.6810kN/m93

2、接触线的覆冰重力负载：

bbABgjb110b()gH109222

101012.3412.343.14900()9.811092.404103kN/m222 bbABgjb85b()gH109222101010.8010.763.14900()9.811092.187103kN/m222

1.2.3 风负载

1、最大风速时承力索单位长度的风负载：

2pcv0.615aKvmaxdc106263

0.6150.851.253010.5106.1710kN/m 2、最大风速时接触线单位长度的风负载：

2pj110v0.615aKvmaxA106=0.6150.851.2530212.3410-6=7.2610-3kN/m

2pj85v0.615aKvmaxA106 =0.6150.851.253010.8510=6.38110kN/m

2-6-3 3、覆冰时承力索单位长度的风负载：

22pcbv0.615aKvbdcb1060.615aKvb(dc2b)1060.61511.2510(10.5210)102.3410kN/m2pj110bv0.615aKvb(A+b)106263

4、覆冰时接触线单位长度的风负载：

=0.61511.25102(12.3410)10-6=1.71710-3kN/m

2pj85bv0.615aKvb(A+b)1062-6-3=0.61511.2510(10.8010)10=1.59910kN/m

1.2.4 合成负载

在计算链形悬挂的合成负载时（是对承力索而言的），其接触线上所承受的水平风负载，被认为是传给了定位器而予以忽略不计。 1、无冰、无风时的自重合成负载：

正线： q0gcgj110gd(5.889.730.5)10 站线：

316.11103kN/m

q0gcgj85gd(5.887.540.5)10313.92103kN/m2、最大风速时的合成负载：

正线： qvmax 站线：

2q02pcv16.1126.17210317.52103kN/m

2qvmaxq02pcv13.9226.17210315.23103kN/m

3、覆冰时的合成负载： 正线：

qb(ggb0)2pcb2((gcgjgd)(gcbogjb0))2pcb2(16.11(5.682.404))22.34210324.31103kN/m

qb(ggb0)2pcb2((gcgjgd)(gcbogjb0))2pcb22233(13.92(5.682.187))2.341021.9110kN/m

站线：

4、合成负载对铅垂线间的夹角：

arctan 正线：

pcbpcbarctanggb0(gcgjgd)(gcbogjb0)3arctan2.34105.523316.1110(5.682.404)10pcbpcbarctanggb0(gcgjgd)(gcbogjb0)3

arctan站线：

arctan2.34106.1313.92103(5.682.187)103

第二章 最大跨距计算

2.1 计算的条件

1、直线区段“之”字值a=300mm

曲线区段拉出值选用表 表2.1 曲线半经R(m) 拉出值a(mm) 300R12001200R1800 1800R 400 250 150 直线 300 2、接触线张力：TjTjmg1000kg10N/kg10KN

链形悬挂接触线当量系数m取0.9

接触线单位长度上的风负载：pj1107.26103kN/m

pj856.381103kN/m

接触线的最大风偏移值：直线区段：bjmax500mm 曲线区段： bjmax450mm

支柱在接触线水平面内受风时的位移（扰度）：j50mm（取钢柱时）

2.2 最大跨距的计算

1、在直线区段上：

lmax2 正线： 2Tjbjx1jmPj2bjx1ja2100000.50.050.97.260.50.05220.3269.34m

lmaxTj2bjx1jmPjb2ajx1j 站线： 2100000.50.050.96.3810.50.0520.3273.96m

故对于直线区段，最大跨距取lmax65m 2、曲线区段上：

lmax22TjmpjTjRbjxja 最大跨距计算值、取用值及标准值 表2.1

曲线半径R(m) 350 400 500 1500 2000 直线 正线最大允许跨距计算值(m) 正线最大允许跨距取用值(m) 站线最大允许跨距计算值(m) 站线最大允许跨距取用值(m)

42.70 40 43.19 40 45.05 40 45.63 40 49.11 45 49.86 45 62.76 60 .73 60 61.76 55 .58 60 69.34 65 73.96 65

第三章 简单链形悬挂安装曲线计算

3.1（站线）半补偿链型悬挂有载承力索的安装曲线

3.1.1 计算条件

承力索JT-70：Tcmax1500kg，即承力索最大允许张力：Tcmax15KN；承力索计算截面积：S65.81mm2；承力索弹性系数Ec105GPa；线胀系数

c17106K1；承力索自重负载gc5.88103kNm

接触线CT-85：Tjm1000kg，即接触线最大允许张力：Tj10KN；接触线计算截面积：S86mm；接触线弹性系数Ej2120GPa；线胀系数j17106K1

—经验系数，与材质特性有关，铜承力索为0.75

由悬挂点到最近的简单支柱吊弦间的距离（m）e4m

无冰无风时的合成负载：q0gcgjgd13.92103kN/m

tmax40C tmin40C tb5C t0tmaxtmin1010C2

当量跨距lD60m

(lD2e)2 ==0.751 2lD3.1.2 计算与绘制步骤

1、 半补偿链型悬挂临界负载：

qljq0TjTc0224Zmax(tbtmin)2Wtmin 2lD其中 ZmaxTcmaxTj Wtminq0q0TjTc0 由于Tc0还是未知数，对于铜承力

索，用下式近似算出：Tc0Tcmax0.751511.25kN

故ZmaxTcmaxTj150.7511022.51kN

Wtminq0q0TjTc013.9210313.921030.7511023.21103kN/m

11.25qljq0TjTc0224Zmax(tbtmin)Wt2min 2lD0.75110241710622.512(540)3213.9210(23.2110)211.2560341.19103kN/m

由于：qlj41.1910kN/mqb21.9110kN/m,所以取最低温度时条件

33为计算的起始条件。

又qv15.23103KN/mqb，无须校验。

初始条件：t1tmin40℃，q1q013.92103KN/m

32ATcoBTcoC0 Tco的计算：Tco2q12lDESAaES(t0t1)Tcmax11.0795 224(TcmaxTj)B2q1q0TjlDES12(TcmaxTj)25.953466

222Tj2q0lDESC[1]178.485 224TcmaxTj则利用MATLAB可算出：Tc011.85kN

Wxqxq0TjTc022.7410KN/m W1q1q03TjTc022.74103KN/m

ZxTcxTj(Tcx7.51)KN Z1TcmaxTj22.51KN 2、有载承力索张力～温度曲线计算公式：

22ZxW12lDZ1Wx2lDtxt1 22ESES24Z24Zc1x 将数据代入上式得: tx142.62 得到Tcxt数据列表如下：

(Tcx7.51)4562.71423 (Tcx7.51)117.4710t（℃） -40 15 -30 13.933 -20 12.882 -10 11..849 0 10.836 10 20 30 7.959 40 7.067 Tcx（KN） 9.848.888 8 由此利用matlab绘出Tcxt曲线如下：

有载承力索张力～温度曲线

3、有载承力索弛度～温度曲线计算公式：

Wxli2 Fx8Zx由上式可得Fx～tx列表：

tx(℃) -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 Fx(m) Fx(li35m) Fx(li40m) Fx(li45m) Fx(li50m) Fx(li60m) Fx(li65m) 0.155 0.202 0.26 0.322 0.463 0.543 0.162 0.212 0.273 0.337 0.486 0.57 0.171 0.223 0.287 0.355 0.511 0.6 0.180 0.235 0.303 0.374 0.538 0.631 0.190 0.247 0.319 0.394 0.568 0.666 0.201 0.262 0.337 0.416 0.6 0.704 0.212 0.277 0.357 0.441 0.635 0.745 0.225 0.294 0.378 0.467 0.672 0.7 0.239 0.311 0.401 0.495 0.713 0.837

由列表绘出的Fx～tx曲线如下：

4、接触线弛度曲线可由下式得：fx(t)(FxFco)

Fx——待求条件下承力索弛度

Fco——接触线无弛度时的承力

g0li2 Fc014.68105li2

8Tc0由上式可得Fx～tx列表：

tx(℃) -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 fx(mm) fx(li35m) -18.76 -13.52 fx(li40m) -24.78 -17.27 -6.76 -9.01 0 0 7.51 9.76 15.77 21.03 24.78 32.29 34.55 45.06 45.06 58.58 fx(li45m) -32.29 -22.53 -12.02 fx(li50m) -39.05 -27.79 -14.27 fx(li60m) -56.33 -39.05 -20.28 fx(li65m) -66.09 -45.81 -23.28 0 0 0 0 12.02 15.02 22.53 26.29 25.53 31.54 46.56 54.82 40.55 50.32 72.85 85.61 56.33 69.84 100.6 118.7 73.6 90.87 131.4 154.7

由列表绘出的Fx～tx曲线如下：

5、触线在定位点附近，第一吊弦范围内的高度变化曲线

接触线在定位点附近，第一吊弦范围内的高度变化由hx(1)(FxFc0)决定，曲线为

3.2（站线）半补偿链型悬挂无载承力索的安装曲线

3.2.1、计算条件

t0=tmaxtmin10=-10℃ g5.88103kNm Ec=105Gpa

c2Sc=65.81mm2 c17106K1 lD60m

Tc0=11.85KN q0gcgjgd13.92103kN/m Tcw0—在t0温度时，无接触线时的承力索张力 Tcwx—无接触线时的承力索张力 Tcw0由下式得：

22gc2lDEcScq02lDEcSc Tcw0Tc02224Tcw024Tc0解得Tcw0=11.945KN

无载承力索张力计算由下式可得：

Tcw0g2cl2Dg2cl2DTcwxtx(t0) 2224cTcw0cEcSc24cTcwxcEcSc得到Tcwxt列表

t（℃） -40 15.3699 -30 14.2207 -20 13.0784 -10 0 10 9.7238 20 8.91 30 40 Tcwx (kN) 11.94510.8252 3 7.6136 6.6347 无载承力索张力～温度曲线

无载承力索各实际跨距内的弛度曲线可由下式得：

Fwxgcli28Tcwx

无载承力索弛度～温度曲线Fwxt数据列表：

t(℃) -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 Fwx(mm) Fwx(li35m) 65.1 70.83 77.61 85.7 95.48 107.4 122.1 140.1 161.9 Fwx(li40m) 85.02 92.51 101.4 111.9 124.7 140.3 159.5 183 211.5 Fwx(li45m) 107.6 117.1 128.3 141.7 157.8 177.6 201.8 231.6 267.7 Fwx(li50m) 132.9 144.6 158.4 174.9 194.9 219.2 249.2 285.9 330.5 Fwx(li60m) 191.3 208.2 228.1 251.9 280.6 315.7 358.8 411.7 475.9 Fwx(li65m) 224.5 244.3 267.7 295.6 329.3 370.5 421.1 483.2 558.5

无载承力索弛度～温度曲线Fwxt曲线：

第四章 链形悬挂锚段长度及张力增量曲线确定

4.1 计算条件

①承力索JT-70：承力索计算截面积：S65.81mm2；承力索弹性系数

Ec105GPa；线胀系数c17106K1

②接触线CT-85：接触线计算截面积：S86mm2；接触线弹性系数

Ej120GPa；线胀系数j17106K1③tmax40C tmin40C 吊弦及定位器处于正常位置时的温度td

tmaxtmin0C， 2温差ttmaxtd40C,ttmintd40C； ④结构高度h1.6m , Tc011.85kN ⑤悬挂的自重合成负载:

qggg13.92103kN/m

0cjd 接触线的单位自重负载: gj857.54103kN/m

W0li2q0li2⑥接触线无弛度时，承力索的弛度F0  8Zc8Tc02 吊弦的平均长度ChF03

站线承力索弛度及吊弦平均长度 li（m） R(m) 35 300 40 350 45 500 50 600 60 2000 65 直线 F0（m） 0.1799 0.2349 C(m) 0.2973 0.3671 0.5286 0.6204 1.4018 1.3553 1.2476 1.18 1.4801 1.4434 4.2 半补偿链形悬挂张力增量及锚段长度的计算

1、吊弦造成的张力增量

TL(Ll)gj(t)jd2c

式中：Tjd—只考虑温度变化时，吊弦所引起的张力增量（kN） gj—接触线单位长度自重负载（kN/m）

L—由中心锚结至补偿器间的距离（m）（半锚段长度） c—吊弦平均长度（m） 则Tjd结果见下表： -40℃时 35 40 45 50 60 T0.081406 0.085252 0.0611 0.09458 0.106851 jd,L=200 T0.174071 0.181161 0.128 0.198611 0.221921 jd,L=300 T0.301376 0.312591 0.325525 0.340477 0.378088 jd,L=400 T0.463322 0.479543 0.498346 0.520173 0.575351 jd,L=500 T0.659909 0.682016 0.707742 0.737699 0.813711 jd,L=600 T0.1137 0.920012 0.953715 0.993057 1.093167 jd,L=700 T1.157006 1.193529 1.236263 1.286245 1.41372 jd,L=800 T1.457516 1.502567 1.555387 1.6172 1.775369 jd,L=900

40℃时 l

35 40 45 50 60 T-0.0814-0.08525 -0.061 -0.09458 -0.10685 jd,L=200

1

T-0.1740-0.18116 -0.128 -0.19861 -0.22192 jd,L=300

7

65

0.114524 0.23661 0.401913 0.610432 0.862168 1.157121 1.4952 1.876674

65 -0.11452

-0.23661

l

Tjd,L=400 Tjd,L=500 Tjd,L=600 Tjd,L=700 Tjd,L=800 Tjd,L=900

-0.3013

8

-0.4633

2

-0.6599

1

-0.11

4

-1.1570

1

-1.4575

2

-0.31259 -0.32552 -0.34048 -0.37809 -0.40191 -0.47954 -0.49835 -0.52017 -0.57535 -0.61043 -0.68202 -0.70774 -0.7377 -0.81371 -0.86217 -0.92001 -0.95371 -0.99306 -1.09317 -1.15712 -1.19353 -1.23626 -1.28625 -1.41372 -1.49529 -1.50257 -1.55539 -1.61726 -1.77537 -1.87667

2、定位器形成的张力增量

TjwL(Ll)(t)2(TjmTjd)2Rd0.5L(Ll)(t)3

式中:Tjw——只考虑温度变化时，定位器所引起的张力增量(kN)；R——曲线区段的曲率半径m；d——定位器的长度m；Tjm——接触线在补偿器处的张力(kN)

-40℃时

L 200 300 400 500 600 700 800 900

40℃时

L

Tjw, R=300 0.318319 0.7173 1.510751 2.542841 3.979586 5.969867 8.7546 12.75655

Tjw, R=350 0.263939 0.659888 1.26366 2.118667 3.291287 4.882398 7.048017 10.03817

Tjw, R=500 0.178282 0.448696 0.856593 1.423771 2.1816 3.175942 4.469663 6.154482

Tjw, R=600 0.143577 0.365325 0.699231 1.161025 1.773128 2.566587 3.584028 4.8842

Tjw, R=2000 0.040029 0.10404 0.199444 0.328744 0.495266 0.703236 0.957876 1.265531

Tjw, R=3000 0.025727 0.06786 0.130774 0.215995 0.325526 0.461885 0.628133 0.827929

Tjw, Tjw, Tjw, Tjw, Tjw, Tjw,

R=300 R=350 R=500 R=600 R=2000 R=3000

200 -0.30855 -0.25719 -0.17518 -0.14156 -0.03987 -0.02566 300 -0.73206 -0.6195 -0.42966 -0.35261 -0.10298 -0.06741 400 -1.31587 -1.12447 -0.79033 -0.65448 -0.195 -0.12913

500 600 700 800 900

-2.03971 -2.88128 -3.81825 -4.82997 -5.849 -1.75779 -2.50323 -3.34405 -4.215 -5.244 -1.25134 -1.80567 -2.44565 -3.16339 -3.95119 -1.043 -1.51679 -2.06862 -2.69456 -3.372 -0.31866 -0.47304 -0.65998 -0.88078 -1.13688 -0.2116 -0.3158 -0.442 -0.59419 -0.77118

3、直线区段张力增量的计算，即不考虑Tjw时

L(Ll)gj(t)由公式：Tj决定

22cL(Ll)gj3EjSj式中 L——由中心锚结至补偿器之间的距离（m）；l——跨距，此处取当量跨距lD=60m；

2 gj—接触线单位自重负载(kg/m)；c—吊弦的平均长度(m)，其值为chF0；3—接触线线胀系数(1/K)；Ej—接触线弹性系数(Kg/mm2)S—接触线的截面积(mm2)。

Tj-L数据表如下：

L 200 300 400 500 600 700 800 900 1000

Tj（40℃时） Tj（-40℃时）

0.111176

0.228308 0.383123 0.57215 0.791367 1.036395 1.302696 1.58575 1.881203

-0.11118 -0.22831 -0.38312 -0.57215 -0.79137 -1.03639 -1.3027 -1.58575 -1.8812

则直线区段张力增量曲线：

４、曲线区段张力增量的计算

由公式：Tj140℃时 R

△Tj（KN）L=200

△Tj（KN）L=300

△Tj（KN） L=400

△Tj（KN） L=500

△Tj（KN） L=600

△Tj（KN） L=700

△Tj（KN）L=800

△Tj（KN）

TjdTjw决定

2(TjdTjw)3EjSj(t)300 -0.376

03 -0.834

31 -1.401

87 -2.022

18 -2.9

78 -3.253

72 -3.816

38 -4.330350 -0.331

65 -0.744

06 -1.2

44 -1.845

15 -2.445

31 -3.034

74 -3.594

18 -4.113500 -0.258

29 -0.584

57 -1.008

9 -1.500

31 -2.028

95 -2.569

56 -3.102

8 -3.615600 -0.230

96 -0.523

79 -0.909

04 -1.361

73 -1.856

81 -2.371

82 -2.888

47 -3.3932000 -0.144

7 -0.315

17 -0.544

08 -0.824

03 -1.146

59 -1.502

85 -1.883

86 -2.2813000 -0.138

34 -0.295

49 -0.505

54 -0.762

49 -1.059

41 -1.388

9 -1.743

41 -2.115

L=900 -40℃时

R

△Tj（KN）; L=200

△Tj（KN）; L=300 △Tj（KN）; L=400 △Tj（KN）; L=500 △Tj（KN）; L=600 △Tj（KN）; L=700 △Tj（KN）; L=800 △Tj（KN）; L=900

08 29 33 05 14 67

300 0.3851

01 0.8824

9 1.5459

85 2.3383

65 3.2201

98 4.1536

78 5.1053

68 6.0477

01 350 0.3379

79 0.7788

22 1.3709

6 2.0838

56 2.8845

13 3.7405

35 4.6224

46 5.5051

28

500 0.2612

44 0.6015

2 1.0627

69 1.6253

32 2.2672

48 2.9660

38 3.7002

600 0.2328

88 0.5352

6 0.9462

46 1.4496

68 2.0272

69 2.6600

97 3.3297

09

4.45034.0191

16 19 2000

0.1448

59 0.3161

7 0.5474

94 0.8325

86 1.12

06 1.5345

26 1.9355

23 2.3593

29 3000 0.1384

07 0.2959

11 0.5070

29 0.7662

67 1.0672

74 1.4031

1.7669

81 2.1517

44

由此可得出其锚段长度及张力增量曲线：

第五章 平面设计

平面布置的一般原则：

1、道岔定位柱立在道岔导曲线两线间距为300mm处。

2、道岔处的两接触线的交点位于道岔导曲线两线间距为500~700mm处的中间点的上方。

3、尽量使用最大跨距。

4、曲线线路布线时应用折线布置。直线线路用“之”字行布线。 5、锚段长度确定：

直线区段：全补偿链形悬挂，一般不大于1800m，困难时不大于2000m。 半补偿链形悬挂，一般不大于1600m，困难时不大于1800m。 曲线区段：对于全补偿链形悬挂，在曲线半径小于1500m、曲线长度占锚段

长度的50%及其以上时，其锚段长度不得大于1500m。

6、相邻跨距小的比上大的要大于3/4。

7、道岔处的拉出值一般取375mm，道岔附带曲线末端的支柱处的拉出值不小于300mm。

8、放大图是纵方向上保持比例不变，横方向的线间距扩大到8~10mm。

9、咽喉区放大图接触线的布置，跨距之间只有一根工作支的时候，不能平行拉线，因为存在最大风偏触网出现偏移

bjmaxbjmax，若此时平行布线往外再增加一个拉出值ａ，有接

＋ａ的可能。可以用拉出值归零的做法来避免出现一根工作

支平行拉线的情况。

10、一般情况下支柱侧面限界为了保证维修机械通过而取3.1，但是在下锚柱侧面限界要取3.2，因为锚柱上有坠陀，要考虑到坠陀最外侧。