利用热量法和实际焓降法

利用热量法和实际焓降法

2、利用热量法和实际焓降法、做功能力法等计算热电厂的分项经济指标；

某电厂装有C254.9/0.49型单抽汽供热式机组，p0=4.9MPa，

t0470℃，h0=3363.6kJ/kg，s0=6.29kJ/kgK.采暖调节抽汽压

力ph=0.49MPa，实际抽汽比焓hh=2914.1kJ/kg，回水比焓，回水率=100％，hs=0.97，抽汽流量h'h=335.29kJ/kg（80℃）

Dh=70000kg/h。实际排汽比焓hc=2552.6kJ /kg，凝结水比焓

'/kg。bbp=0.88，mgmg=0.98。采暖热负荷年利用h'c=119.4kJ 小时uh=4400h,Ten=298.15K。 解

1.汽轮机的新汽耗量D0和热电厂总热耗量Qtp

忽略其他给水回热抽汽，由功率平衡式求其汽耗量D0。

3600Pe1D0Dchhhc

h0hhmg 1360025000-D2914.12552.6 c3363.6-2914.10.98 204308.6-0.8Dckg/h 抽汽量DhD0Dc=70000kg/h 所以Dc=74615.9kg/h D0=144616kg/h 不计散热时，给水比焓hfw为

hfw1'DhhhDchc' D0

114461670000335.2974615.9119.4 223.9kJ/kg

不计锅炉排污和工质损失时热电厂总热耗量Qtp为

QhfwtpD0h0bp106

10.881061446163363.6-223.9 516GJ/h

2、tp、

供热量Q'6h QhDhhhhh10

700002914.1-335.2910-6 180.5GJ/h

热用户的用热量Q QQhhs180.50.97175.1GJ/h tp3600PeQhQtp

360025000180.5106516106 0.5242

278h'0-hhmghhhh

2783363.6-2914.10.982914.1-335.29 47.49kW•h/GJ 3、热电厂的分项热经济性指标

按热量法计 QD''tphhhhhhb106

700002914.1-335.290.88106 205.13GJ /h 分配至发电方面热耗 QtpeQtpQtph 516-205.13 310.87GJ /h （1）发电方面热经济性指标

发电热效率 tpe3600PeQtpe360025000310.871060.25 发电热耗率 qtpe3600tpe36000.2512435.23kJ/kW•h

s发电标准煤耗率btpe0.123tpe0.1230.250.4249kg标煤/kW•h

（2）供热方面热经济性指标

供热热效率tphQQtph175.1205.130.8536

s供热标准煤耗率btp标煤/GJ h34.1tph34.10.853639.95kg

按实际焓降法

按实际焓降法分配的Qtph、Qtpe为 Qtph DhhhhcQtp

D0h0hc700002914.1-2552.6 1446163363.6-2552.6 111.33GJ /h

QtpeQtpQtph516111.33404.67GJ/h （1）发电方面热经济性指标

tpe3600PeQtpe360025000404.671060.2224 qtpe3600tpe36000.222416187.05kJ/kW•h

sbtpe0.123tpe0.1230.22240.5531kg标煤/kW•h

（2）供热方面热经济性指标 tphQQtph175.1111.331.5728 由于分配的Qtph1。

bstph34.1tph34.11.572821.68kg标煤/kW•h 按做功能力法

按做功能力法分配的Qtph、Qtpe为

Qtph DhEhDhTSQtphhenhQtp D0E0D0h0TenS0700002914.1-298.157.1800516 1446163363.6-298.156.29 147.62GJ /h

QtpeQtpQtph516147.62368.38GJ /h （1）发电方面热经济性指标

tpe3600PeQtpe360025000368.381060.2443 qtpe3600tpe36000.244314736kJ/kW•h

sbtpe0.123tpe0.1230.24430.5035kg标煤/kW•h

（2）供热方面热经济性指标 tphQQtph175.1147.621.1862

由于分配的Qtph仍小于Qh值，故tph仍小于1，但所分配的Qtph值比按实际焓降法分配的大（147.62>111.33），故其tph小于按实际焓降法的tph值。

sbtph34.1tph34.11.186228.75kg标煤/kW•h

（3）结果

指 单 热标 发电方面  tp(e) 做功实际能力焓降法 法 22.24 24.43 位 量法 ％ GJh Qtp(e) 28.95

sbtp(e) kgkW•h 310.87 368.38 404.67 0.4249 0.5035 0.5531 供热方面  tp(h) ％ GJh Qtp(h) 85.36 118.62 157.28 39.95 205.13 147.62 111.33 sbtp(h) kgGJ 28.75 21.68 （1）由表中具体数值可见，按热量法分配的Q、b值是三种分配方法中最小者，即将热

tp(e)stp(e)电联产节约燃料的好处全归于发电方面。而按实际焓降法分配的Q、b值是三种分配方法中最小

tp(h)stp(h)的，即将热电联产节约燃料的好处全归于供热方面。上述两种分配方法是两个极端。按做功能力法分配的Q、Q值居中，相应地，它的b、b值

tp(e)tp(h)stp(e)stp(h)也居中。

（2）若由热电厂的锅炉直接对外供热，是分产供热性质，按热量法求得其标准煤耗率

bstp(h)sBtp(h)Q34.139.95kg标煤GJ0.8536，可见，按热量法分配Qtp时，热电联产减少了冷源损失的热经济效益，供

热方面完全没有分摊到，故其中Q、b值恰好与

tp(h)stp(h)分产供热时一样，仅得到了供热集中的好处。即以热电厂的高效率锅炉取代低效率分散供暖小锅炉的好处。

（3）按热量法算得的值远高于相同参数

tp(e)时朗肯循环热效率。

RiiRh0hc3363.62552.60.25'h0hc3363.6119.4<0.25（热量法时tp(e)值）

（4）按做功能力法、实际焓降法计算的值

tp(h)大于100％，这是因为所分摊的Q值分别为

tp(h)147.62、111.33GJh，均小于供热量Q值175.1GJh得缘故。实际焓降法是将热电联产节约燃料的好处，全归于供热方面，所分摊的Q值111.33GJh是

tp(h)三法中最小者，故其值为1.5728，它高于Q值

tp(h)tp(h)居中的做功能力法的值1.1862。

tp(h)3.计算热电联产与热电分产节省的燃料量 与热电分产相比，设代替电站凝汽式机组的初

、参数和h、并取h均与前者相同，

0mg2552.6kJkg，

h'ccp119.4kJkgbdpd，其设备利用小时数ahu6000h，分产供

热的0.750.960.72。 1.供热集中的全年节约标煤量B B34.1Q110

ahhhu3hsbdpdbp

34.1180.544000.970.7210.88103

ae5710.52t标煤a

h0hc(cp)h0h'c(cp)2.联产发电的全年节约标煤量B 代替电站 i3363.62552.60.253363.6119.4

供热机组凝汽流电发电的

ich0hc3363.62552.60.25h0hc'3363.6119.4h47.49180.54400WhaQhu0.2514Xa250006000WPeu

代入下式得

h11110.123Qhu3B110bpmgicXiciae

0.12347.49180.54400110.880.9310-30.25

17005.6t标煤a

3.全年实际节约标煤量

全年采暖期间节约标煤量

aBaBhBea17005.65710.5222716t标煤a，但在非采暖期，

供热式机组纯凝汽运行反而较分产发电多耗煤

B'。

h0.123Peuu11B03bpmg10ici'

故实际全年节约标煤量为

BBaB'22716t标煤a