框架结构毕业设计计算书

毕 业 论 文（设 计）

题目：天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

（英文）：The Frame Design of The TianHe High School Dormitory

系 别： 建筑工程系 专 业： 土木工程 姓 名： 吕亚洲 学 号： 2009091043326 指导教师： 徐朝阳 日 期： 2013年4月

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

摘要

由于框架结构的优点是建筑平面布置灵活，易于满足设置大空间的要求，立面处理也易于满足建筑艺术的要求，与其他结构相比，它是造价较低的一种结构体系。建筑物的外型由单一的矩形发展到了现在的L形、U形、弧形、原型等很多形状。建筑物的体型也由单一体型发展到了单元组合体型和复杂体型。因此，多层工业、民用和公共建筑均采用了框架结构体系。在确定框架平面布置方式之后，首先进行了层间荷载标准值的计算，接着采用分层法计算得出竖向恒荷载和活荷载作用下的结构内力。其次，对各种情况下的内力进行了组合，选取最安全的结果进行框架梁、框架柱截面的配筋计算。然后，对基础的结构进行了设计。最后，利用PKPM和CAD软件绘制了框架结构的施工图。

本设计主要分为两大部分：

第一部分为建筑设计。建筑设计根据任务书的要求和综合考虑基地环境,使用功能，结构施工，材料设备。整体是框架结构，设计图纸有：宿舍的平面图，立面图，剖面图。

第二部分为结构设计。结构设计由柱设计，梁设计，板设计和基础设计等组成。对该建筑进行梁板柱构件的尺寸设计，重力荷载作用下的计算，水平荷载作用下的计算，内力组合和配筋等等。

关键词： 框架结构；建筑设计；结构设计

The Frame Structure Design of The TianHe High School

Dormitory ABSTRACT

Because of the advantages of frame structure of the building layout is flexible, easy to satisfy the requirements set large space, facade processing also easy to meet demand, the art of architecture, frame structure is a low cost structure compared with other structures. The figuration of the building changes from the single rectangular to L-shaped, U-shaped, arc, prototypes etc. The bodily form changes from single building to the unit combination shape size and complex shape. Therefore, the frame structure is adopted in multi-layer industrial and civil and public buildings.After determining the frame layouts, the standard values of loads acting on the structure are calculated firstly. Then the internal forces of the structure caused by vertical constant load and live load are calculated by stratified sampling method. Secondly, the internal forces under various circumstances are combined. The security results are selected to calculate the reinforcement of frame beams and frame column. Then, the structure of the shallow foundation is designed. Finally, the shop drawing of the frame structure is drawn by PKPM and CAD software.

This design divides into two parts: Architectural design, structural design. Architectural design including construction plan and building construction drawing plan, structural design for this design most main part. The structural design has mainly carried on in the structure plan the crosswise frame six loads computations, the endogenic force analysis and the combination, the component matches the muscle computation and the earthquake resistance design and so on.

Key words: Architectural Design；Structural Design；Frame Design

目 录

1. 设计基本材料 ............................................................................................................... 1

1.1. 设计条件 ............................................................................................................ 1 2. 建筑设计 ....................................................................................................................... 2

2.1. 建筑总平面图 .................................................................................................... 2

2.1.1. 建筑平面图、立面图、剖面图及详图见图纸 ..................................... 2

3. 结构平面布置及结构计算简图 ................................................................................... 3

3.1. 结构平面布置方案 ............................................................................................ 3

3.1.1. 梁柱板的选择 ......................................................................................... 3

4. 荷载统计 ....................................................................................................................... 6

4.1. 屋面荷载 ............................................................................................................ 6

4.1.1. 恒荷载标准值 ......................................................................................... 6 4.1.2. 活荷载标准值 ......................................................................................... 6 4.2. 楼面荷载 ............................................................................................................ 6

4.2.1. 恒荷载标准值 ......................................................................................... 6 4.3. 四周围护墙体及相应构配件 ............................................................................ 7 5. 竖向荷载作用下内力计算 ........................................................................................... 9

5.1. 框架梁上荷载作用情况 .................................................................................... 9

5.1.1. 楼板荷载传递 ......................................................................................... 9 5.1.2. 均布荷载计算 ....................................................................................... 10 5.1.3. 集中荷载计算 ....................................................................................... 11 5.1.4. 恒荷载作用下的内力计算 ................................................................... 13 5.1.5. 活荷载作用下的内力计算： ............................................................... 20

6. 地震荷载作用下框架内力及抗侧移计算 ................................................................. 24

6.1. 水平地震作用标准值的计算 .......................................................................... 24

6.1.1. 恒荷载 ................................................................................................... 24 6.1.2. 活荷载 ................................................................................................... 25 6.1.3. 场地和特征周期值 ............................................................................... 25

7. 内力组合 ..................................................................................................................... 34

7.1. 框架梁的内力组合 .......................................................................................... 34 7.2. 框架柱的内力组合 .......................................................................................... 34 8. 梁柱板的配筋计算 ..................................................................................................... 35

8.1. 板的配筋计算 .................................................................................................. 35

8.1.1. 楼板计算 ............................................................................................... 35 8.2. 框架梁正截面配筋计算 .................................................................................. 37

8.2.1. 框架梁的正截面配筋计算 ................................................................... 38 8.2.2. 框架梁斜截面受剪承载力计算 ........................................................... 42 8.3. 框架柱配筋 ...................................................................................................... 43

8.3.1. 6层 ......................................................................................................... 43 8.3.2. 5层 ......................................................................................................... 47 8.3.3. 4层 ......................................................................................................... 50

8.3.4. 4层 .......................................................................................................... 51 8.3.5. 3层 .......................................................................................................... 53 8.3.6. 2层 .......................................................................................................... 56 8.3.7. 1层 .......................................................................................................... 59 8.4. 框架柱斜截面受剪承载力计算 ....................................................................... 62

8.4.1. 6层框架柱斜截面受剪承载力计算 ...................................................... 62 8.4.2. 5层框架柱斜截面受剪承载力计算 ...................................................... 8.4.3. 4层框架柱斜截面受剪承载力计算 ...................................................... 65 8.4.4. 3层框架柱斜截面受剪承载力计算 ...................................................... 66 8.4.5. 2层框架柱斜截面受剪承载力计算 ...................................................... 67 8.4.6. 1层框架柱斜截面受剪承载力计算 ...................................................... 68

9. 基础设计 ...................................................................................................................... 70

9.1. 基础说明 ........................................................................................................... 70 9.2. 基础的配筋计算 ............................................................................................... 70

9.2.1. AB柱下基础的配筋计算 ...................................................................... 70 9.2.2. CD柱下基础的配筋计算 ...................................................................... 74

10. 楼梯设计 .................................................................................................................... 78

10.1. 基本尺寸确定 ................................................................................................. 78

10.1.1. 楼梯板计算 .......................................................................................... 79 10.1.2. 平台板计算 .......................................................................................... 80 10.1.3. 平台梁计算 .......................................................................................... 81

参考文献 ........................................................................................................................... 84 致谢 ................................................................................................................................... 85 附录 ................................................................................................................................... 86

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

1. 设计基本材料 1.1.设计条件

1. 抗震设防烈度：7度设防，抗震设计分组为第一组，设计基本地震加速度值为

0.1g。

2. 工程地质条件：拟建场地地形平坦，土质分布具体情况见表1.1，该地区抗震设防烈度为七度，设计基本地震加速度为0.1g，特殊场地土，设计特征周期：多遇地震时，设计特征周期取0.9s，罕遇地震时，设计特征周期取1.1s。地下稳定水位距地表9.5m，表中给定土层深度由自然地平算起。建筑设计室外地坪为0.45m。

表1.1 建筑底层底层一览表

极限摩阻力标准序号 岩土名称 土层深度（m） 厚度范围（m） 值（ Kpa） 1 2 软土 粉土 一般粘性土 松散而软的砾石 0.00.2 0.20.8 0.2 0.6 120 150 3 4 0.84.5 4.510.0 3.7 5.5 230 300 3. 结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构 4. 材料选择：基础垫层混凝土：C15； 基础及以上各层混凝土：C30；

梁柱等主要构造纵向受力钢筋：HRB335； 箍筋：HPB300。

5. 建筑总面积：4587.84m2，各层面积为：7.m2，共6层。

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2. 建筑设计 2.1.建筑总平面图

2.1.1. 建筑平面图、立面图、剖面图及详图见图纸

1．屋面做法：水泥平瓦屋面，40mm厚1:3水泥砂浆铺贴，20mm厚防水砂浆做找平层，50mm厚水泥蛭石制品做保温层，10mm厚1:3水泥砂浆抹灰，120mm厚现浇混凝土板做结构层，10mm厚混合砂浆内侧抹灰做吊顶。

2．楼面做法：8mm600600防滑耐磨型地板砖，20mm厚水泥砂浆找平，120mm厚现浇混凝土板，10mm厚混合砂浆内侧抹灰做吊顶。

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天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

3. 结构平面布置及结构计算简图 3.1.结构平面布置方案

该学生宿舍楼拟建6层，各层高3.3m，柱网布置如图3.1。

图 3-1 柱网布置

3.1.1. 梁柱板的选择

1．尺寸确定：

1111主梁：h(～)l0，b(～)h，又b200mm

12842当l02400mm时，h200~300mm； 当l06900mm时，h575~862.5mm；

mm60m0mmm30m0m故取主梁L1截面为300，L2截面200，L3截面为200mm30m0m；L4截面200mm400mm，L5截面400mm700mm。

柱：底层柱高为H450mm1200mm3300mm4950mm。

h(11～)H247.5mm~330mm，又h330mm100mm430mm 2015故柱取500mm500mm

板：根据平面布置，所有板均为双向板。取构造厚度120mm，则满足要求。

3

h12011l24002035，

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2．尺寸验算：

1.4假定楼面各层荷载设计值为 2.0211k1N3.8m

/7.23.66底层内柱轴力近似为 N13.821kN4 6扩大1.1倍 2146.181.12360.8kN 轴压比

N23608000.660.9 Afc500214.3（房屋高度未超过30m，丙类建筑，故该框架的抗震等级为三级，其轴压比限值为0.9）

3．材料选择：混凝土：C30；主要构造纵向受力钢筋：HRB335；箍筋：HPB235。 4．框架截面特性： （1）惯性矩计算：

梁：L1：I2.03006003/1210.8109mm4 L2：I2.02003003/120.9109mm4 L3：I1.52003003/120.68109mm4 柱：I5004/125.2109mm4 （2）线刚度计算：

EI10.8109E1.565106E 梁：L1：l6900EI5.2109E1.576106E 柱：一般层：l3300EI5.2109E1.051106E 底层：l4950（3）相对线刚度：

假定一般层柱子的相对线刚度为1，则各杆件的相对线刚度为：

1.5650.99 1.5761.0510.667 底层柱：i1.576梁：L1：i5．为了方便计算，所以将屋顶梁考虑为与楼面梁水平，屋顶梁的线刚度的线刚度考虑为与楼面梁的线刚度相同。

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．框架结构梁柱尺寸及相对线刚度如图3.2。

图3-2 框架结构梁柱尺寸及相对线刚度

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4. 荷载统计 4.1.屋面荷载

4.1.1. 恒荷载标准值

k5N防水层 1.2厚三元乙丙橡胶材料 0.002m/m

2kN/m防水层 刚性40mm厚C20细石混凝土防水 1.0

找平层 20mm厚防水砂浆 0.02m20kN/m30.4kN/m2 结构层 120mm厚现浇混凝土板 0.12m25kN/m33kN/m2 抹灰层 10mm厚混合砂浆 0.01m17kN/m30.17kN/m2

2kN/m合计 4.6

4.1.2. 活荷载标准值

按上人屋面，取2kN/m2（考虑雪荷载0.2kN/m2，两者取大值）

4.2.楼面荷载

4.2.1. 恒荷载标准值

6Nm/2 8厚600600防滑地板 0.1k20mm厚水泥砂浆找平 0.02m20kN/m30.4kN/m2 120mm厚现浇混凝土板 0.12m25kN/m33kN/m2 10mm厚混合砂浆抹灰 0.01m17kN/m30.17kN/m2

/2 合计 3.7k3Nm

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4.3.四周围护墙体及相应构配件

横梁：

3L1：梁自重 25kN/m0.m33梁侧抹灰10mm厚混合砂浆 217kN/m0.0m10.m60.12mk3.N 6m/ mk0.N1630.60.12/k3Nm/ 合计 3.763梁自重 25L2：kN/m0.2m3梁侧抹灰10mm厚混合砂浆 217kN/m0.0m10.m30.12mk0.N 9m/0.30.12 k0.N0m95/k1Nm/ 合计 0.963梁自重 25kN/m0.2mL3：

3梁侧抹灰10mm厚混合砂浆 217kN/m0.0m10.m30.12mk0.N 9m/ mk0.N1630.60.12/k1Nm/ 合计 0.96纵梁：

3梁自重 25L4：kN/m0.2m3梁侧抹灰10mm厚混合砂浆 217kN/m0.0m10.m40.12mk1.N 4m/ mk0.N0950.40.12/k5Nm/ 合计 1.49柱：

3kN/m0.5m一般层柱：柱自重 250.m50.m43.m3m3.320.kN6 25m0.kN8 9m7//3kN/m0.0m1柱侧抹灰10mm厚混合砂浆 41723 合计 21.5kN3kN/m0.5m底层柱：柱自重 250.m54.m950.m44.m9530.kN97 3m0.kN87 9m//3kN/m0.0m1柱侧抹灰10mm厚混合砂浆 417kN8 合计 31.95外墙：

240mm厚烧结普通砖 0.24m18kN/m34.32kN/m2

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内侧10mm厚水泥砂浆抹灰 0.01m20kN/m30.2kN/m2

2kN/m外墙装饰：水刷石墙面 0.8

找平层：20mm厚1:3mm水泥砂浆 0.02m20kN/m30.4kN/m2

/2 合计 5.6k3Nm内墙：

240mm厚烧结普通砖 0.24m18kN/m34.32kN/m2 两面20mm厚混合砂浆抹灰 20.02m17kN/m30.68kN/m2 合计 5kN/m2 门窗：木门：0.2kN/m2；大门0.45kN/m2；窗0.3kN/m2

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5. 竖向荷载作用下内力计算 5.1.框架梁上荷载作用情况

5.1.1. 楼板荷载传递

因为楼板为整体现浇，房间楼板选用双向板，可沿四角沿45°线区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。走廊楼板用双向板。

图5-1 框架结构计算单元

图5-2 框架结构计算单元等效荷载

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5.1.2. 均布荷载计算

1．B~C轴间框架梁（梁自重：3.763kN/m）

1.81.8屋面：恒荷载 24.61.8[12]15.750kN/m

6.96.91.81.8 活荷载 2.01.8[12]26.347kN/m

6.96.91.81.8楼面：恒荷载 3.731.8[12]211.837kN/m

6.96.91.81.8 活荷载 2.01.8[12]26.347kN/m

6.96.9B~C轴间框架梁均布荷载为：

屋面：恒荷载=梁自重+板传荷载3.763kN/m15.750kN/m19.513kN/m 活荷载=板传荷载6.347kN/m 楼面：恒荷载=梁自重+板传荷载+墙体荷载

/ 3.7k3Nm1.8k3N7m/5k3.N6m/3k N3.m23232323 活荷载=板传荷载6.347kN/m 2．C~D轴间框架梁（梁自重：0.961kN/m） 屋面： 恒荷载0.961kN/m6.325kN/m7.28kN/m 楼面： 恒荷载0.961kN/m5.129kN/m6.09kN/m 活荷载=板传荷载2.75kN/m

3．D~E轴间框架梁（梁自重：3.763kN/m）同B~C轴间框架梁。 4．A~B轴间框架梁(梁自重0.961kN/m）

屋面： 恒荷载0.961kN/m5.175kN/m6.136kN/m 楼面： 恒荷载0.961kN/m4.2kN/m5.157kN/m 活荷载2.25kN/m

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5.1.3. 集中荷载计算

恒荷载： （1） A柱 屋面：

593.6板面荷载： 3.684.60.91.kN8 17.94纵梁L4自重： 0.9613.6kN3. 46横梁L3自重： 0.8kN6

6 合计： 22.2kN楼面：

53.6板面荷载： 3.083.70.91.kN8 14.5纵梁L4自重： 0.9613.6kN3. 46横梁L3自重： 0.8kN6 外纵墙： 5.633.33.60.30.93.367.78kN 合计： 86.kN6 （2） B柱 屋面：

15板面荷载： 15.7506.94.61.83.672.96kN

28.90.5kN12横梁L1自重： 3.7636 .横梁L3自重： 0.8kN6

6 合计： 92.8kN楼面：

15板面荷载： 11.8376.93.731.83.655.94kN

289横梁L1自重： 3.7636.121kN2. 98横梁L3自重： 0.8kN6

66.90.53.30.93.3kN3. 6外纵墙： 5(3.33. 合计： 243.02kN

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（3） C柱 屋面：

15板面荷载： 15.756.94.63.61.83.64.53.6892.85kN

286.9纵梁L1自重： 3.76312.kN9 821纵梁L2自重： 0.9612.41.kN1 532kN4 合计： 110.4楼面：

15板面荷载： 11.8376.93.733.61.83.663.63.6572.77kN

286.9纵梁L1自重： 3.76312.kN9 821纵梁L2自重： 0.9612.41.kN1 5326.9.63.3)kN11 6.33内纵墙： 5(3.3326 合计： 206.kN（4）底层柱：底层柱自重31.958kN 活荷载：

5A柱：屋面：1.63.60.91.827.785kN

85 楼面：1.63.60.91.827.785kN

815B柱：屋面：6.3476.92.01.83.630kN

2815 楼面：6.3476.92.01.83.630kN

2815C柱：屋面：6.3476.92.01.83.62.751.233.3kN

2815 楼面：6.3476.92.01.83.62.751.233.3kN

28D,E，F柱同C,B,A柱分别相同。

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恒荷载作用下的内力计算

图5-3 恒荷载标准值作用下荷载图（均布荷载单位为kN/m，集中力单位为kN）

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5.1.4.

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1．根据梁柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数uij

表5.1 结点线刚度

柱号 底层 标准层 顶层 A柱 B柱 C柱 D柱 E柱 F柱 转动刚度，远端固定S=4i

表5.2 弯矩分配系数uij=Sij/

柱号 底层 标准层 Siij

顶层 A柱 B柱 14

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续表5.2

C柱 D柱 E柱 F柱 2．恒荷载作用下框架弯矩可按下面公式求得 Mabql2/12；

故M2B6A6MA6B6ql/126.1361.82/121.66kNm； M22C6B6MB6C6ql/1219.5136.9/1277.42kNm； MD6C6MC6D6ql2/127.282.42/123.50kNm； ME6D6M2D6E6ql/1219.5136.92/1277.42kNm； M2F6E6ME6F6ql/126.1361.82/121.66kNm； MB5A5MA5B5ql2/125.1571.82/121.39kNm； M22C5B5MB5C5ql/1233.66.9/12133.31kNm； M2D5C5MC5D5ql/126.092.42/122.92kNm； ME5D5MD5E5ql2/1233.66.92/12133.31kNm； MF5E5ME5F5ql2/125.1571.82/121.39kNm； MB4A4MA4B4ql2/125.1571.82/121.39kNm；

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广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

22 MC4B4MBC4ql/1233.66.9/12133.31kNm； 422 MD4C4MCDql/126.092.4/122.92kNm； 44 ME4D4MD4E4ql2/1233.66.92/12133.31kNm； MF4E4ME4F4ql2/125.1571.82/121.39kNm； MB3A3MA3B3ql2/125.1571.82/121.39kNm；

22 MC3B3MBC3ql/1233.66.9/12133.31kNm； 322 MD3C3MCDql/126.092.4/122.92kNm； 3322 ME3D3MDE3ql/1233.66.9/12133.31kNm； 3 MF3E3ME3F3ql2/125.1571.82/121.39kNm； MB2A2MA2B2ql2/125.1571.82/121.39kNm；

22 MC2B2MBC2ql/1233.66.9/12133.31kNm； 222 MD2C2MCDql/126.092.4/122.92kNm； 2222 ME2D2MDE2ql/1233.66.9/12133.31kNm。 2 MF2E2ME2F2ql2/125.1571.82/121.39kNm； MB1A1MA1B1ql2/125.1571.82/121.39kNm； MC1B1MB1C1ql2/1233.66.92/12133.31kNm；

22 MD1C1MCD1ql/126.092.4/122.92kNm； 122 ME1D1MDE1ql/1233.66.9/12133.31kNm。 1 MF1E1ME1F1ql2/125.1571.82/121.39kNm；

16

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

根据弯矩二次分配法计算杆端弯矩并画出弯矩图，由于对称取其中一半。

图5-4 恒荷载作用下弯矩二次分配法计算

17

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

3．绘弯矩图：

图5-5 恒荷载作用下弯矩图（kNm） 4．由弯矩图绘剪力图

图5-6 恒荷载作用下剪力图（kN）

18

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

．由弯矩图及剪力图绘轴力图，对称结构绘制一半。

图5-7 恒荷载作用下轴力图（kN）

19

5

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

5.1.5. 活荷载作用下的内力计算：

图5-8 活荷载标准值作用下荷载图（均布荷载单位为kN/m，集中力单位为kN）

1. 恒荷载作用下框架弯矩可按下面公式Mabql2/12；Mbaql2/12 求得MB6A6MA6B6ql2/122.251.82/120.61kNm；

22 MC6B6MBC6ql/126.3476.9/1225.18kNm； 622 MD6C6MCDql/122.752.4/121.32kNm； 66 ME6D6MD6E6ql2/126.3476.92/1225.182kNm；

22 MF6E6MEF6ql/122.251.8/120.61kNm； 622 MC5B5MBC5ql/126.3476.9/1225.182kNm； 522 ME5D5MDE5ql/126.3476.9/1225.182kNm； 522 MC4B4MBC4ql/126.3476.9/1225.182kNm； 420

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

MM22E3D3DE33ql/126.3476.9/1225.182kNm； M2C3B3MB3C3ql2/126.3476.9/1225.182kNm；

M22E3D3MDE33ql/126.3476.9/1225.182kNm； 2

MC2B2MB2C2ql/126.3476.92/1225.182kNm

M22E2D2MDE22ql/126.3476.9/1225.182kNm MC1B1MBC11ql2/126.3476.92/1225.182kNm

MM22E1D1DE11ql/126.3476.9/1225.182kNm

根据弯矩二次分配法计算杆端弯矩并画出弯矩图。由于对称取其中一半。

图5-9 活荷载作用下弯矩二次分配法计算

21

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

2．绘弯矩图：

图5-10 活荷载作用下弯矩图（kNm）

3．由弯矩图绘剪力图

图5-11 活荷载作用下剪力图（kN）

22

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

．由弯矩图及剪力图绘轴力图，对称结构轴力标注一半。

图5-12 活荷载作用下轴力图（kN）

23

4

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6. 地震荷载作用下框架内力及抗侧移计算 6.1.水平地震作用标准值的计算

6.1.1. 恒荷载

1．顶层：

G6梁板内墙外墙窗门柱

（3.7636.90.9612.43.7636.90.9611.820.9613.66）＝

+ 3.66.92.46.91.81.84.6

+ 56.921.822.43.30.12453.30.123.6 + 5.6323.30.123.6

+ 221.81.80.3+ 222.10.90.2+21.523 6 ＝78.453265.87543.06128.93.1.51129.138 ＝1150.82kN 2．中间层：

G5＝G4G3＝G2＝梁板内墙外墙窗门柱

（3.7636.90.9612.44.966.90.9611.80.9611.80.9613.66）＝

+ 3.66.91.86.91.83.733.62.43.73

+ 56.921.822.43.30.12453.30.123.6 + 5.6323.30.123.6

+ 221.81.80.3+ 222.10.90.2+21.523 6 ＝78.453265.87543.06128.93.1.5186.09 ＝1150.82kN

24

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

3．底层：

G1＝梁板内墙外墙窗门柱

（3.7636.90.9612.43.7636.90.9611.820.9613.66）＝

+ 3.66.96.93.733.62.43.731.823.723.6 + 56.921.822.43.30.12453.30.123.6 + 5.6323.30.123.6

+ 221.81.80.3+ 222.10.90.2+31.958 6 ＝78.453265.87543.06128.93.1.51191.748 ＝1213.43kN

6.1.2. 活荷载

顶层：3.66.96.92.41.81.82285.12kN 一般层：3.66.96.92.41.81.82285.12kN 6.1.3. 场地和特征周期值

由设计要求，抗震设防烈度为7度，房屋高度未超过30m，由表查得，该框架的抗震等级为三级，由于广州的土质为特殊场地土，可查得多遇地震下，特征周期值为

Tg0.9s。

1．重力荷载代表值列表计算如表6.1。

表6.1 重力荷载代表值 位置 6层 5层 4层 3层 2层 1层 1213.43 Gk(kN) 1150.82 142.56 1150.82 1150.82 142.56 1293.38 1150.82 142.56 1293.38 1150.82 142.56 1293.38 1150.82 142.56 1293.38 Qk(kN) 142.56 1355.99 GE(kN)

25

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

2．结构自振周期T1

用能量法公式求T1的数据列表6.2。

表6.2 自振周期计算

位置 6层 5层 4层 3层 2层 1层 公式 Vi (kN) Gi（kN）1150.82 1150.82 Dji(kN/m) Xi(m) 0.006 GiXi 6.9 16.81 24.57 GiXi2 0.04 192600 1293.38 1293.38 2444.2 192600 192600 0.013 0.019 0.22 0.47 3737.58 1293.38 1293.38 1293.38 5030.96 6234.34 7680.33 192600 192600 192600 0.026 0.032 0.040 33.62 41.39 54.23 0.87 1.32 2.17 XiVi Dji则可算得，T12GX/GX2iiii0.34s

基本地震加速度0.1g，查表得 水平地震影响系数最大值max0.08 地震特征周期Tg0.35s，结构阻尼比0.05。

0.1sT1Tg，r0.90.050.050.050.050.9，211

0.550.050.061.70.05rTg0.35地震影响系数：12max＝10.08＝0.082

T0.3410.93．计算水平地震作用标准值 利用底部剪力法公式

因为T11.4Tg1.26s，且Tg0.9s 故n0.0

FEK1Geq10.85Gi0.0820.851150.821293.3841355.99535.32kN FnnF

26

EK0

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计 表6.3 水平地震作用标准值计算

位置 6层 5层 4层 3层 2层 1层 Hi （m） GiHi（kNm） FEK(1n)（kN） Gi （kN）Fi（kN） 132.56 1150.82 24.15 24685.1 535.32 1293.38 1293.38 18.15 14.85 2347.82 19206.7 535.32 535.32 126.06 103.14 1293.38 1293.38 1355.99 11.55 14938.54 1067.39 535.32 535.32 535.32 80.22 8.25 57.3 36.04 4.95 6712.15 GHii99687.719kNm GiHiFEK1n GHiiF535.32kNi公式：Fi 4．水平地震作用计算简图

图6-1 水平地震作用计算简图

27

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5．水平地震作用产生的框架内力

（1） 各柱剪力值见表6.5运用D值法各柱剪力值

表6.4 D值计算 层层号 K第六层 第五层 第四层 第三层 第二层 第一层 i2icb公式 （底层：Kiicb）； cK0.5+K12i（底层：c）； Dc2c；

h2K2KD D1.42221 1.42K VF1.42221 1.42K 1.422K21 1.42 1.422K21 1.42 1.422K21 1.42 K1.4222.1320.6671.42c0.42 21.42柱 B1.421.421.420.421.42c0.42c0.42c0.4221.42c21.4221.4221.42D0.421210.463.32 c 121D0.4220.46D0.421210.463.33.32 121D0.4220.46 3.3 121D0.4220.463.3 0.52.131.0222.13 K0.242+0.9921.2321121D1.020.54.952 KC柱 0.242+0.992 1.23 21 C1.231.231.231.231.230.380.38c0.38cc0.38c0.38c0.51.8421.2321.2321.2321.2321.23c0.6121.84 K121121D0.3820.42D0.3820.423.33.3 0.242+0.9920.242+0.9920.242+0.9921.23K1.23K1.23212121 K0.240.991.840.667121D0.3820.423.3 K 121D0.3820.42 3.3D0.381210.423.32 121D0.610.234.952 0.242+0.9920.242+0.9920.242+0.9920.242+0.9920.242+0.9921.23K1.23K1.23K1.23K1.23K0.240.991.8421212121210.667 D柱 1.231.231.231.231.230.51.84c0.38c0.38c0.38c0.38c0.38c0.6121.2321.2321.2321.2321.2321.84D 121121D0.3820.42D0.3820.423.33.3 121D0.3820.423.3 121D0.3820.423.3 121D0.3820.423.3 121D0.610.234.952 28

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

续表6.4

1.42221 1.42K EE柱 1.422K21 1.42 1.422K21 1.42 1.422K21 1.42 1.422K21 1.42 K1.4222.1320.667 c0.52.131.0222.13 1.42c0.4221.42c121D0.4220.463.3 121D0.4220.463.3 1.420.42 21.42c121D0.4220.463.3 1.420.42 21.42c121D0.4220.463.3 1.420.42 21.42c121D0.4220.463.3 1.420.42 21.42121D1.020.54.952AA柱 FF柱 K=0.43 K=0.43 c0.177 D0.19 K=0.43 c0.177 D0.19 K=0.43 c0.177 D0.19 K=0.43 c0.177 D0.19 c0.177 D0.19 K 0. c0.43 D0.21 K 0. K=0.43 c0.177 D0.19 K=0.43 c0.177 D0.19 K=0.43 c0.177 D0.19 K=0.43 c0.177 D0.19 K=0.43 c0.177 D0.19 c0.43 D0.21 D0.50.230.230.5D D0.460.420.420.460.190.192.14 0.210.211.88 表6.5 水平地震作用下的框架剪力值

位置 6层 5层 4层 3层 2层 1层 V(kN) i132.56 258.62 361.76 441.98 499.28 535.32 A柱剪力值 B柱剪力值 C柱剪力值 D柱剪力值 E柱剪力值 F柱剪力值 11.77 22.96 32.12 77.78 39.24 95.03 86.63 44.32 107.35 97.85 47.52 115.09 104.92 28.5 25.98 55.6 50.69 70.9 25.98 50.69 70.9 77.78 32.12 86.63 95.03 39.24 97.85 107.35 44.32 104.92 115.09 47.52 28.5 11.77 55.6 22.96

29

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

（2）各柱反弯点y见表6.7

表6.6 反弯点y计算 层号 B柱 K1.42， C柱 K1.23， D柱 K1.23， E柱 K1.42， 第y00.37， y00.36， y00.36， y00.37， 六1231， 1231， 1231， 1231， 层 y1y2y30， y1y2y30， y1y2y30， y1y2y30， y=0.37 K1.42， y=0.36 K1.23， y=0.36 K1.23， y=0.37 K1.42， 第y00.42， y00.41， y00.41， y00.42， 五1231， 1231， 1231， 1231， 层 y1y2y30， y1y2y30， y1y2y30， y1y2y30， y=0.42 K1.42， y=0.41 K1.23， y=0.41 K1.23， y=0.42 K1.42， 第y00.45， y00.45， y00.45， y00.45， 四1231， 1231， 1231， 1231， 层 y1y2y30， y1y2y30， y1y2y30， y1y2y30， y=0.45 K1.42， y=0.45 K1.23， y=0.45 K1.23， y=0.45 K1.42， 第y00.47， y00.46， y00.46， y00.47， 三1231， 1231， 1231， 1231， 层 y1y2y30， y1y2y30， y1y2y30， y1y2y30， y=0.47 30

y=0.46 y=0.46 y=0.47 天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

续表6.6

K1.42， K1.23， K1.23， K1.42， 第y00.5， y00.5， y00.5， y00.5， 二1231， 1231， 1231， 1231， 层 y1y2y30， y1y2y30， y1y2y30， y1y2y30， y=0.5 K2.13， y=0.5 K1.84， y=0.5 K1.84， y=0.5 K2.13， 第一层 y00.55， y00.55， y00.55， y00.55， 20.7，y20.025， 20.7，y20.025， 20.7，y20.025， 20.7，y20.025， y=0.55 y=0.56 表6.7柱反弯点y y=0.56 y=0.55 位置 B柱 C柱 D柱 E柱 A柱 F柱 6层 0.37 0.36 0.36 0.37 0.22 0.22 5层 0.42 0.41 0.41 0.42 0.32 0.32 4层 0.45 0.45 0.45 0.45 0.37 0.37 3层 0.47 0.46 0.46 0.47 0.47 0.47 2层 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 1层 0.55 0.56 0.56 0.55 0.82 0.82

31

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

6．水平地震作用产生的框架内力

6-2 地震荷载作用下弯矩图（kNm）

6-3 地震荷载作用下剪力图（kN）

32

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

6-4 地震荷载作用下轴力图（kN）

33

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

7. 内力组合 7.1.框架梁的内力组合

1.2恒荷载+1.4活荷载 1.2恒荷载+0.9×1.4活荷载 1.35恒荷载+0.7×1.4活荷载 1.2(恒荷载+0.5活荷载)+1.3地震荷载

7.2.框架柱的内力组合

见附表

1.2恒荷载+1.4活荷载 1.2恒荷载+0.9×1.4活荷载 1.35恒荷载+0.7×1.4活荷载 1.2(恒荷载+0.5活荷载)+1.3地震荷载

34

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8. 梁柱板的配筋计算 8.1.板的配筋计算

8.1.1. 楼板计算

1．荷载设计值

①活荷载：q1.42.02.8kN/m2

②恒荷载：房间：g1.23.734.476kN/m2

gq4.4762.87.276kN/m2 g2．弯矩计算

B、C区格均为双向板

A、内跨：l0lc，lc为轴线间距离

q4.4761.45.876kN/m2 2边跨：l0lnb，ln为净跨，b为梁宽 弯矩计算如表8.1。

表8.1 楼面板的弯矩计算 区格 A B C l0xm 3.6 1.8 2 3.6 3.6 l0ym 6.9 0.52 2.4 1.5 0.03357.2763.623.16l0x/l0y mx(kNm/m)0.0407.2763.623.77 0.03947.2763.623.72my(kNm/m)0.00387.2761.820.060.00457.2766.921.5660.01027.2762.420.428mx'(kNm/m)0.08297.2763.627.8170.08237.2763.627.7610.07547.2762.423.16mx''(kNm/m)7.817 7.761 3.16 my'(kNm/m)0.05707.2761.821.3440.05717.2766.9219.7800.05707.2762.422.390my''(kNm/m)1.344 19.780 2.390

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3．截面设计

截面有效高度：选用8钢筋作为受力主筋，则

d120154101mm， 23dloy（长跨）方向的跨中截面：h02hc120151293mm

2lox（短跨）中截面：h01hc支座截面处h0101mm。

截面弯矩设计值，该板四周与梁整体现浇，故弯矩设计值应按如下折减： ① C区格中C-D支座及C跨中截面折减系数为0.9 ② B区格中C-B支座及B跨中截面折减系数为0.8 ③ 角区格不折减

计算配筋量时，取内力臂系数s0.9 ，As配筋列于表8.2。

表8.2 楼面板的配筋计算 截面 跨中 区 A区 C区 BM。截面配筋计算结果及实际

0.9h0fyh0(mm) m(kNm/m) 3.77×0.9=3.93 0.06×0.9=0.081 3.16×0.9=2.844 0.428×0.9=0.385 3.72×0.8=2.976 1.566×0.8=1.253 -7.817×0.9=-7.035 -1.344×0.9=-1.21 -7.761×0.8=-6.21 -2.39×0.8=-1.92 -19.78×0.8=-15.82 -7.817 -1.344 As(mm2/m) 205.88 4.6 149 21.9 155.9 71 368 63 325 100 828 409 70 配筋 实用As 251 251 251 251 251 251 359 251 352 251 904 402 251 l0x l0y 101 93 101 93 101 93 101 101 101 101 101 101 101 8@200 8@200 l0x l0y 8@200 8@200 8@200 8@200 8@140 8@200 8@150 8@200 l0x l0y A-B A-A C-B 支座 A支座 C-C B-B 12@140 8@125 8@200 l0x l0y

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续表8.2

B 支座 C 支座 l0x 101 101 101 101 -7.761 -19.78 -3.16 -2.39 406 1036 165 125 8@125 Φ12@100 402 1131 251 251 l0y l0x 8@200 8@200 l0y 8.2.框架梁正截面配筋计算

1．框架梁弯矩设计值

框架梁的弯矩设计值见表8.3。

表8.3 框架梁的弯矩设计值 AB 截面位置 A 6层 跨中 -5.7 1.34 -7.5 -10.79 -5.43 -14.77 -5.43 -2.31 B左 -25.56 -33.41 -25.80 -63.02 -25.4 -80.2 -25.4 -85.08 B右 -105.45 -142.26 -171.71 -219.97 -185.37 -267.79 -185.37 -279.0 跨中 .56 57.3 124.3 97.56 121.6 95.53 121.6 99.8 C左 -103.3 -108.0 -181.3 -259.2 -182.1 -300.7 -182.1 -320.5 C右 -19.4 -22.52 -14.56 -43.9 -14.46 -53.24 -14.46 -58.47 跨中 -5.36 -3.42 -9.5 -4.42 -6.16 -11.35 -6.16 -3.94 D -10.3 -16.36 -14.56 -43.9 -13.5 -67.6 -13.5 -58.03 BC CD 0M REMb +5.81 -23.45 +8.45 -53.03 +8.6 -81.39 +8.6 -110.7 5层 0M REMb 4层 0M REMb 3层 0M REMb

续表8.3

2层 0M +8.6 -5.43 2.3 -25.4 -135.6 -186.32 -355.4

120.6 93.78 -169.6 -338.4 -16.05 -65.52 -6.16 -3.94 -14.98 -65.03 37

REMb -125.07 广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

1层 0M +9.2 -10.03 -9.59 -31.68 -138.24 -172.36 -385.5 134.6 71.27 -168.7 -413.4 -18.3 -85.53 -10.44 -6.7 -17.08 -84.97 REMb -106.16 注：使用年限为50年，取01.0，梁受弯时，取RE0.75

8.2.1. 框架梁的正截面配筋计算

控制截面弯矩由于整体现浇在支座处折减系数为0.85

表8.4 6层框架梁正截面配筋计算 AB跨控制截面 M(kNm) b（支座）或bf（跨中） A 中 -19.93 200 265 -5.7 600 265 -28.4 200 265 -120.9 300 565 B左 B右 中 .56 1740 565 -91.8 300 565 -19.14 200 265 BC跨C左 C右 中 -5.36 800 265 -13.91 200 265 CD跨D h0(mm) 0M 2bh0fc0.099 0.009 0.141 0.088 0.011 0.067 0.095 0.007 0.069 1120 0.104 0.948 0.009 0.995 0.153 0.924 0.092 0.954 0.011 0.994 0.069 0.965 0.1 0.950 0.007 0.996 0.072 0.9 00.5(1120) AsM(mm2) 0h0fy选配钢筋 实配钢筋As(mm2) 254 72 386 748 532 561 253 68 182 3B16 603 3B16 603 3B16 603 3B18 763 3B16 603 3B18 763 3B16 603 3B16 603 3B16 603

表8.5 5层框架梁正截面配筋计算 AB 控制截面 M(kNm) A 跨中 -45.07 -10.79 -53.57 -186.97 B左 B右 中 124.3 -220.32 -37.3 BC跨C左 C右 中 -9.5 -37.3 CD跨D 38

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b（支座）或bf（跨中） 200 265 0.224 0.257 0.871 651 3B20 942 600 265 0.179 0.199 0.901 151 3B18 763 200 265 0.266 0.316 0.842 800 3B20 942 300 565 0.137 0.148 0.926 1191 4B22 1521 1740 565 0.016 0.016 0.992 739 3B20 942 300 565 0.161 0.176 0.912 1425 4B22 1521 200 265 0.186 0.208 0.6 524 3B20 942 800 265 0.012 0.012 0.994 120 3B18 763 200 265 0.186 0.208 0.6 524 3B20 942 h0(mm) 0M 2bh0fc1120 00.5(1120) AsM(mm2) 0h0fy选配钢筋 实配钢筋As(mm2) 表8.6 4层框架梁正截面配筋计算 控制截面 M(kNm) b（支座）或bf（跨中） A -69.18 200 265 0.344 0.441 0.779 1117 3B22 1140 AB跨中 -12.5 600 265 0.021 0.021 0.9 159 3B18 763 B左 -68.17 200 265 0.340 0.434 0.783 1095 3B22 1140

表8.7 3层框架梁正截面配筋计算 控制截面 M(kNm) A -94.09 AB跨中 -5.43 -72.32 -237.15 B左 B右 BC跨中 121.6 -272.4 -49.70 C左 C右 CD跨中 -6.16 -49.33 D B右 -227.6300 565 0.166 0.183 0.909 1477 4B25 1963 BC跨中 103.36 1740 565 0.013 0.013 0.993 614 3B18 763 C左 C右 CD跨中 -9.6 800 265 0.012 0.012 0.994 121 3B18 763 D -57.46 200 265 0.286 0.346 0.827 874 3B20 942 -255.6 -45.25 300 565 0.187 0.209 0.6 1682 4B25 1963 200 265 0.225 0.258 0.871 653 3B20 942 h0(mm) 0M 2bh0fc1120 00.5(1120) AsM(mm2) 0h0fy选配钢筋 实配钢筋As(mm2) 39

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b（支座）或bf（跨中） 200 240 0.468 0.747 0.626 10 3B20+3B20 实配钢筋As(mm2) 1885 763 942 600 265 0.008 0.008 0.996 58 200 265 0.360 0.471 0.765 11 300 565 0.173 0.191 0.904 1547 3B20+2B18 1451 942 1740 565 0.013 0.013 0.993 614 300 565 0.199 0.224 0.888 1809 3B20+3B20 1885 942 763 942 200 265 0.247 0.2 0.856 730 800 265 0.007 0.007 0.996 66 200 265 0.246 0.287 0.856 725 h0(mm) 0M 2bh0fc1120 00.5(1120) AsM(mm2) 0h0fy选配钢筋 3B18 3B20 3B20 3B20 3B18 3B20 表8.8 2层框架梁正截面配筋计算 控制截面 M(kNm) b（支座）或bf（跨中） A -106.3 200 365 0.279 0.335 AB跨中 -5.43 600 365 0.005 0.005 0.997 50 3B18 763 B左 -115.26 200 365 0.303 0.372 0.814 1293 4B22 1521 B右 -302.26 300 565 0.221 0.253 0.873 2042 4B25 19 BC跨中 120.6 1740 565 0.015 0.015 0.992 717 3B20 942 C左 -287.6 300 565 0.210 0.238 0.881 1921 4B25 19 C右 -55.69 200 265 0.277 0.332 0.834 840 3B20 942 CD跨中 -6.16 800 265 0.008 0.008 0.996 81 3B18 763 D -55.28 200 265 0.275 0.329 0.835 832 3B20 942 h0(mm) 0Mbh02fc 112000.5(1120)0.832 AsM(mm2)0h0fy选配钢筋 2(mm) 实配钢筋As1166 4B22 1521

表8.9 1层框架梁正截面配筋计算 控制截面 A AB跨中 B左 B右 BC跨中 C左 C右 CD跨中 D 40

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M(kNm) b（支座）或bf（跨中） -90.24 200 365 0.237 0.275 0.863 954 3B22 3B20 4B22 3B22 +4B22 2(mm) 实配钢筋As-10.03 600 365 0.009 0.009 0.995 46 -117.5 200 365 0.308 0.380 0.810 1324 -327.7 300 540 0.261 0.308 0.846 2391 134.6 1740 365 0.017 0.017 0.991 838 -351.4 300 540 0.257 0.302 0.849 2554 3B22 4B22 -72.7 200 265 0.362 0.474 0.762 1200 -10.44 800 265 0.052 0.053 0.973 134 -72.2 200 265 0.360 0.471 0.620 14 h0(mm) 0Mbh02fc 112000.5(1120)AsM(mm2)0h0fy选配钢筋 3B20 3B22 3B20 3B22 1140 941 1521 2661 941 2661 1521 941 1521 注：框架梁跨中按T型截面计算。

bf'hf'fc(h0hf'2)M

lbf'为0（l0=5400或2400或6600）其中hf'为板厚，，或bsn=5400或2400或6600，

3考虑翼缘高度为b+hf'，三者取小值。

120AB跨：60012014.3265211.068kNmM

2120BC跨：174012014.35651507.85kNmM

2120CD跨 ：80012014.3265281.42kNmM

2属一类 T型截面

minmax(0.2,4.5ft)max(0.2,0.021)0.2 fy

As1,min0.2%300600360mm2As2,min0.2%200300120mm2

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As3,min0.2%300600360mm2

8.2.2. 框架梁斜截面受剪承载力计算

1．剪力设计值

表8.10 框架梁剪力设计值 截面位置 6层 5层 4层 3层 2层 1层 A 11.94 31.52 18.9 69.82 18.85 95.44 18.85 108.12 18.85 150.04 18.85 139.61 rB左 -23.11 -39.79 -4.53 -60.43 -4.53 -86.07 -4.53 -98.74 -4.53 -140.67 -4.53 -130.24 B右 115.87 60.70 176.77 149.97 171.17 163.74 171.17 168.61 171.17 177.68 171.17 200.01 C左 120 -87. -179.13 -151.05 -178.27 -167.62 -186.81 -172.49 -186.81 -181.56 -186.81 -203. C右 7.39 12.24 13.39 35.05 7.39 46.54 7.39 44.51 7.39 49.68 7.39 65.23 D -14.01 -16.04 -13.39 -35.05 -7.39 -46.54 -7.39 -44.51 -7.39 -49.68 -7.39 -65.23 0V REVb 0V REVb 0V REVb 0V REVb 0V REVb 0V REVb l注：VMbMbV

bvbGbln2．截面验算 （1）AB跨

hw24，由205.cfcbh205.080.134.203652078.bAA0V0.7ftbh01.25fyvsvh0，0V均取18.85kN，sv0

ssl3~6层：因为02.5，由0.2cfcbh0137.3kNREVb

hAAREVb0.42ftbh01.25fyvsvh0，REVb均取108.12kN，sv0.77

ss1~2层：因为

取双肢箍10（Asv157mm2），s=203.9mm2

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kN0V

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AB跨取双肢箍10@200，加密区取s=100mm （2）BC跨 1~2层：因为

hw24，由205.cfcbh205.080.134.305654874.bAA0V0.7ftbh01.25fyvsvh0，0V均取186.81kN，sv0.081

sskN0V

取双肢箍10（Asv157mm2），s=1938mm2 3~6层：因为

l02.5，由0.2cfcbh0387.816kNREVb hAAREVb0.42ftbh01.25fyvsvh0，REVb均取167.62kN，sv0.311，

ss取双肢箍10（Asv157mm2），s=504.8mm2 BC跨配筋，取双肢箍10@200，加密区取s=100mm （3）CD跨 1~6层：因为

l02.5，由0.2cfcbh0121.26kNREVb hAAREVb0.42ftbh01.25fyvsvh0，REVb均取65.23kN，sv0.336，

ss取双肢箍10（Asv157mm2），s=467mm2 CD跨取双肢箍10@200，加密区取s=100mm

8.3.框架柱配筋

8.3.1. 6层

1．A柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋，则有下列数据。

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（1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）：

-3.75kNm，51.21kN；-5.74kNm，53.49kN；

Nu -3.61kNm，45.57kN；-5.28kNm，47.85kN； -4.02kNm，49.62kN；-5.81kNm，52.19kN；

Nb 7.55kNm，73.42kN；31.27kNm，75.70kN； -14.52kNm，7.53kN；-41.01kNm，9.81kN；

Mu大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取-4.02kNm，49.62kN

（2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -14.52kNm，7.53kN；-41.01kNm，9.81kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.75 调整后：-11.979kNm，5.kN；-30.75kNm，7.36kN （3）配筋计算

经比较，A柱控制配筋的内力组合是：①-4.02kNm，49.62kN； ②31.27kNm，75.70kN；6层A柱配筋计算见表8.11。

表8.11 6层A柱配筋计算 内力组合 ① 81 101 1.15 0.015 326.15 500 2B18+2B22 2② 413 433 1.04 0.023 660.32 500 2B18+2B22 1269 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm） 1269 2．B柱（bh500mm500mm），h0460mm

44

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋，则有

（1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 72.56kNm，268.01kN；77.58kNm，337.28kN； 68.53kNm，246.21kN；71.58kNm，315.49kN； 75.92kNm，270.63kN；78.78kNm，348.56kN； 大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取75.92kNm，270.63kN； （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 110.12kNm，243.31kN；143.19kNm，312.59kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.75 调整后：90.85kNm，182.5kN；107.4kNm，234.4kN （3）配筋计算

经比较，B柱控制配筋的内力组合是：①75.92kNm，270.63kN； ②90.85kNm，182.5kN；6层B柱配筋计算见表8.12。

表8.12 6层B柱配筋计算 内力组合 ① 280 300 1.05 0.08 525 500 2B18+2B22 1269 ② 498 518 1.03 0.06 743.54 500 2B18+2B22 1269 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2）

3．C柱（bh500mm500mm），h0460mm

45

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋，则有

（1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -75.66kNm，271.31kN；-82.51kNm，366.53kN；

-71.5kNm，255.94kN；-76.21kNm，351.16kN； -79.2kNm，283.44kN；-83.9kNm，390.57kN；

大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取-79.2kNm，283.44kN （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -107.87kNm，237.48kN；141.21kNm，332.7kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.75 调整后：-kNm，178.1kN；105.9kNm，249.5kN；

经比较，C柱控制配筋的内力组合是：①-79.2kNm，283.44kN； ②-kNm，178.1kN；6层C柱配筋计算见表8.13。

表8.13 6层C柱配筋计算 内力组合 ① 279 299 1.05 0.086 523.95 500 2B18+2B22 1269 ② 500 520 1.03 0.054 745.6 500 2B18+2B22 1269 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2）

46

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

8.3.2. 5层

1．A柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -4.57kNm，163.34kN；-4.17kNm,172.46kN； -4.25kNm，155.93kN；-4.01kNm，165.05kN； -4.08kNm，173.25kN；-4.46kNm，183.51kN；

大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取-4.57kNm，163.34kN （2）按抗震设计的内力组合

k3Nm均属大偏心受压（M，N）： 25.2，259.77kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE0.75 调整后：20.8kNm，259.77kN；

经比较，A柱控制配筋的内力组合是：①4.57kNm，163.34kN； ②20.8kNm，259.77kN；5层A柱配筋计算见表8.14。

表8.14 5层A柱配筋计算 内力组合 ① 28 48 1.32 0.05 273.36 500 2B18+2B22 1269 ② 80 100 1.15 0.08 325 500 2B18+2B22 1269 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 47

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

2．B柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 74.87kNm，757.67kN；76.kNm，783.57kN； 71.01kNm，727.17kN；72.61kNm，753.09kN； 78.77kNm，809.18kN；80.51kNm，838.33kN； 大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取78.77kNm，809.18kN （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 167.71kNm，746..kN；-32.65kNm，652.3kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后 138.36kNm，560.2kN；-24.5kNm，4.2kN； （3）配筋计算

经比较，B柱控制配筋的内力组合是：①78.77kNm，809.18kN； ②138.36kNm，560.2kN；5层B柱配筋计算见表8.15。

表8.15 5层B柱配筋计算 内力组合 ① 97 117 1.13 0.02 342.21 500 2B18+2B22 1269 ② 247 267 1.06 0.04 493.02 500 2B18+2B22 1269 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2）

48

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

3．C柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -78.55kNm，834.62kN；-79.95kNm，859.51kN；

-74.4kNm，809.55kN；-75.8kNm，-834.44kN； -82.5kNm，903.43kN；-84.07kNm，931.43kN；

大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取-74.4kNm，809.55kN （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -267.5kNm，769.86kN；-208.86kNm，794.95kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：-220.69kNm，577.34kN （3）配筋计算

经比较，C柱控制配筋的内力组合是：①-74.4kNm，809.55kN ； ②-220.69kNm，577.34kN；5层C柱配筋计算见表8.16。

表8.16 5层C柱配筋计算

内力组合 ① 92 112 1.14 0.02 337.68 500 2B18+2B22 1269

② 382 402 1.04 0.07 628 500 2B18+2B22 1269 49

e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

8.3.3. 4层

1．A柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -4.02kNm，287.28kN；-4.02kNm，292.8kN； -3.86kNm，276.6kN；-3.86kNm，282.12kN； -4.30kNm，308.05kN；-4.kNm，314.26kN； 大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取-3.86kNm，276.6kN； （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 47.24kNm，4.23kN；83.12kNm，494.75kN；

N0.15fcA0.1514.3600600772.2kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：73.16kNm，395.8kN； （3）配筋计算

经比较，A柱控制配筋的内力组合是：①-3.86kNm，276.6kN； ②73.16kNm，395.8kN；4层A柱配筋计算见表8.17。

表8.17 4层A柱配筋计算 内力组合 ① 14 34 1.45 0.08 259.3 500 4B22 1520 ② 185 205 1.08 0.12 431.4 500 4B22 1520 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 50

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

8.3.4. 4层

1．B柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 75.47kNm，1130.43kN；75.47kNm，1215.05kN； 71.44kNm，1095.7kN；71.44kNm，1180.32kN； 79.19kNm，1222.53kN；79.19kNm，1317.13kN；

大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取79.19kNm，1222.53kN （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -88.21kNm，970.18kN；-115.77kNm，1054.8kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：-101.87kNm，843.84kN （3）配筋计算

经比较，B柱控制配筋的内力组合是：①79.19kNm，1222.53kN； ②-101.87kNm，843.84kN；4层B柱配筋计算见表8.18。

表8.18 4层B柱配筋计算 内力组合 ① 65 85 1.18 0.37 310.3 500 4B22 1520

② 121 141 1.11 0.26 365.1 500 4B22 1520 51

e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

2．C柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -78.55kNm，1336.32kN；-78.55kNm，1797.04kN； -74.40kNm，1298.65kN；-74.40kNm，1759.36kN； -82.49kNm，1449.99kN；-82.49kNm，1968.26kN； 大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取-74.40kNm，1298.65kN （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -237.93kNm，1241.16kN；-207.51kNm，1701.88kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：-209.38kNm，992.93kN； （3）配筋计算

经比较，C柱控制配筋的内力组合是：①-74.40kNm，1298.65kN； ②-209.38kNm，992.93kN；4层C柱配筋计算见表8.19。

表8.19 4层C柱配筋计算 内力组合 ① 57 77 1.20 0.39 302.4 500 4B22 ② 211 231 1.07 0.30 457.17 500 4B22 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 选配钢筋 52

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

实配钢筋（mm2） 1520 1520 8.3.5. 3层

1．A柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -4.06kNm，406.22kN；-4.02kNm，411.74kN； -3.90kNm，392.68kN；-3.86kNm，398.2kN； -4.34kNm，437.82kN；-4.30kNm，444.03kN； 大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取-4.06kNm，406.22kN； （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 75.37kNm，731.44kN；85.5kNm，736.96kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：75.24kNm，5.6kN； （3）配筋计算

经比较，A柱控制配筋的内力组合是：①-4.06kNm，406.22kN； ②75.24kNm，5.6kN；3层A柱配筋计算见表8.20。

表8.20 3层A柱配筋计算 内力组合 ① 10 30 1.51 0.12 255.3 500 ② 128 148 1.10 0.18 372.8 500 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 53

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计） 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 4B22 1520 4B22 1520 2．B柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 74.56kNm，18.56kN；75.47kNm，1674.35kN； 70.57kNm，1601.23kN；71.44kNm，1627.06kN；

78.23kNm，1787.58kN；79.19kNm，1816.63kN； 大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取78.23kNm，1787.58kN （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 258.59kNm，1711kN；283.85kNm，1736.83kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：249.79kNm，13.46kN； （3）配筋计算

经比较，B柱控制配筋的内力组合是：①78.23kNm，1787.58kN； ②249.79kNm，13.46kN；3层B柱配筋计算见表8.21。

表8.21 3层B柱配筋计算

内力组合 ① 44 1.24 0.54 2.36 500 4B22 1520 ② 180 200 1.08 0.42 426 500 4B22 1520 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 54

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

3．C柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -77.37kNm，16.6kN；-78.55kNm，1715.42kN； -73.28kNm，1684.14kN；-74.4kNm，1709.96kN； -81.25kNm，13.06kN；82.49kNm，1922.11kN； 大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取-77.37kNm，16.6kN （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -240.53kNm，15.4kN；-271.36kNm，1671.22kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：238.8kNm，1336.98kN； （3）配筋计算

经比较，C柱控制配筋的内力组合是：①-77.37kNm，16.6kN； ②238.8kNm，1336.98kN；3层C柱配筋计算见表8.22。

表8.22 3层C柱配筋计算

内力组合 ① 46 66 1.23 0.51 291.18 500 ② 179 199 1.08 0.41 455.44 500 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 N（<0.55） 1fcbh0e As=As’ 55

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计） 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 4B22 1520 4B22 1520

8.3.6. 2层

1．A柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -4.9kNm，527.96kN；-3.99kNm，533.48kN； -4.74kNm，510.73kN；-3.83kNm，516.25kN； -5.28kNm，569.55kN；-4.26kNm，575.76kN； 大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取-5.28kNm，569.55kN； （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 90.45kNm，1030.75kN；91.34kNm，1036.27kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：79.6kNm，830.2kN； （3）配筋计算

经比较，A柱控制配筋的内力组合是：①-5.28kNm，569.55kN； ②79.6kNm，830.2kN；2层A柱配筋计算见表8.23。

表8.23 2层A柱配筋计算 内力组合 ① 10 30 1.51 0.17 ② 96 116 1.13 0.25 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 56

N（<0.55） 1fcbh0天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 255.3 500 4B22 1520 341.08 500 4B22 1520 2．B柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

属小偏心受压（M，N）： 90.72kNm，2107.kN；77.73kNm，2132.52kN； 85.88kNm，2047.96kN；73.58kNm，2132.52kN； 95.2kNm，2286.47kN；81.57kNm，2414.19kN； 小偏心受压中应取轴力较大，弯矩较大的值，故比较后区取95.2kNm，2286.47kN； （2）按抗震设计的内力组合

均属小偏心受压（M，N）： 272.59kNm，2248.kN；299.92kNm，2273.27kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：263.9kNm，1818.6kN； （3）配筋计算

经比较，B柱控制配筋的内力组合是：①95.2kNm，2286.47kN（小）； ②263.9kNm，1818.6kN（小）；2层B柱配筋计算见表8.24。

表8.24 2层B柱配筋计算 内力组合 ① 41 61 1.25 0.69 286.25 500

② 145 165 1.09 0.55 3.85 500 57

e0M/N eie0ea 偏心距增大系数  e As=As’ 广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

选配钢筋 实配钢筋（mm2） 4B22 1520 4B22 1520

3．C柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

属小偏心受压（M，N）： -96.29kNm，2350.86kN；-81.17kNm，2376.68kN； -91.2kNm，2285.21kN；-76.88kNm，2311.04kN； -101.12kNm，2551.72kN；-85.24kNm，2580.77kN； 小偏心受压中应取轴力较大，弯矩较大的值，故比较后区取 -101.12kNm，2551.72kN； （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： -295.9kNm，2171.22kN；-282.3kNm，2197.04kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：-260.4kNm，1736.9kN； （3）配筋计算

经比较，C柱控制配筋的内力组合是：①-101.12kNm，2551.72kN（小）； ②-260.4kNm，1736.9kN（大）；2层C柱配筋计算见表8.25。

表8.25 2层C柱配筋计算 内力组合 ① 40 60 1.26 ② 150 170 1.09 e0M/N eie0ea 偏心距增大系数 58

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

 e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 0.78 285.6 500 4B22 1520 0.53 395.3 500 4B22 1520 8.3.7. 1层

1．A柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

属大偏心受压（M，N）： -1.84kNm，8.3kN；-3.68kNm，-686.68kN；

-1.76kNm，627.81kN；-3.51kNm，666.18kN；

-1.95kNm，700.31kN；-3.9kNm，743.48kN；

大偏心受压中应取轴力较小，弯矩较大的值，故比较后区取-3.51kNm，666.18kN （2）按抗震设计的内力组合

均属大偏心受压（M，N）： 248.96kNm，1315.16kN；51.24kNm，1353.54kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：219.08kNm，1052.1kN； （3）配筋计算

经比较，A柱控制配筋的内力组合是：①-3.51kNm，666.18kN（大）； ②219.08kNm，1052.1kN（大）；1层A柱配筋计算见表8.26。

表8.26 1层A柱配筋计算 内力组合 ① 5 25

② 208 228 59

e0M/N eie0ea 广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

偏心距增大系数 1.62 0.20 250.5 500 4B22 1520 1.07 0.32 432.56 500 4B22 1520  e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 2．B柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

属小偏心受压（M，N）： 21.67kNm，2567.22kN；43.35kNm，2604.97kN； 20.52kNm，2494.69kN；41.04kNm，2532.44kN； 22.74kNm，2785.37kN；45.49kNm，2827.85kN； 小偏心受压中应取轴力较大，弯矩较大的值，故比较后区取 45.49kNm，2827.85kN； （2）按抗震设计的内力组合

均属小偏心受压（M，N）： 426.37kNm，2742.6kN；372.14kNm，2780.36kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：375.2kNm，2194.08kN； （3）配筋计算

经比较，B柱控制配筋的内力组合是：①45.49kNm，2827.85kN（小）； ②375.2kNm，2194.08kN（小）；1层B柱配筋计算见表8.27。

表8.27 1层B柱配筋计算 内力组合 ① 16 ② 171 e0M/N 60

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

eie0ea 偏心距增大系数 36 1.43 0.86 261.48 500 4B22 1520 191 1.08 0.66 416.28 500 4B22 1520  e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 3．C柱（bh500mm500mm），h0460mm

选用HRB335级钢筋（fyfy'300N/mm2，b0.550），C30混凝土对称配筋。 （1）按非抗震设计的内力组合

属小偏心受压（M，N）： -21.97kNm，2858.14kN；-43.93kNm，26.46kN； -20.81kNm，2778.50kN；-41.61kNm，2816.83kN； -23.08kNm，3102.59kN；-46.14kNm，3145.71kN； 小偏心受压中应取轴力较大，弯矩较大的值，故比较后区取 -46.14kNm，3145.71kN； （2）按抗震设计的内力组合

均属小偏心受压（M，N）： -397.84kNm，2622.02kN；-335.91kNm，2660.35kN；

N0.15fcA0.1514.3500500536.25kN

（轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数为0.75） 按三级要求，取地震组合设计值，柱端弯矩乘以系数1.1，RE=0.8 调整后：-350.1kNm，2097.6kN； （3）配筋计算

经比较，C柱控制配筋的内力组合是：①-46.14kNm，3145.71kN（小）； ②-350.1kNm，2097.6kN（大）；1层C柱配筋计算见表8.28。

表8.28 1层C柱配筋计算 内力组合 ① 15

② 167 61

e0M/N 广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

eie0ea 偏心距增大系数 35 1.99 0.96 279.65 500 4B22 1520 187 1.19 0. 408.73 500 4B22 1520  e As=As’ 选配钢筋 实配钢筋（mm2） 注：小偏压的混凝土受压区高度与有效高度比

Nbfcbh0b 2Ne0.43fcbh0fbh1bh0a's1c0Ne1fcbh0210.5钢筋面积为AsAs'

f'yh0a's大偏压的混凝土受压区高度与有效高度比钢筋面积为

当x2as'，AsAs'min(N

1fcbh0N1bh0Ne',)

f'yh0a'sfyNe1fcbh0210.5当2as'xbh0，AsAs'

f'yh0a's最小配筋面积为AsAs'min(0.2%,45ft%)500500500mm2 fy由于采用最小配筋率配筋可能造成少筋危险，故4~6层柱钢筋截面放大20%，1~3层柱承受的力远大于4~5层，故钢筋面积在一定范围内再做加大。

8.4.框架柱斜截面受剪承载力计算

8.4.1. 6层框架柱斜截面受剪承载力计算

1．剪力设计值

非抗震 VA=2.99kN，VB=167.34kN，VC=49.77kN，

62

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

抗震 V1.114.5241.A30120.3k6N，

1REVA0.8520.3617.306kN (地震控制)

V110.1B1.12143.19932.k8N8，REVB0.8592.8878.95kN

(地震控制)

V107.871C1.1143.1921.k3N0，REVC0.8591.3077.60kN

(地震控制)

2．受剪截面尺寸 A柱：MAV4.38，取3，REVA0.2cfcbh0526.24kN Ah0B柱：MBV3.35，取3，REVB0.2cfcbh0526.24kN Bh0C柱：MCV3.36，取3，REVC0.2cfcbh0526.24kN Ch0满足截面。 3．箍筋计算

0.3fcA0.314.35005001072.5kN

A柱：1.05REVA1fAtbh0fsvyvsh00.056N 17.3061031.05311.43500460210Asvs4600.05675.7103 Asvs0

B柱：1.05REVB1ffAsvtbh0yvsh00.056N 78.951031.05311.43500460210Asvs4600.056278.94103 Asvs0

C柱：1.05fAsvREVC1tbh0fyvsh00.056N .461031.051.43600560210Asv2.941s5600.056297.91103 63

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

Asv0 s所以6层柱的箍筋为双肢箍8@200，加密区及钢筋搭接处双肢箍8@100。

8.4.2. 5层框架柱斜截面受剪承载力计算

1．剪力设计值

非抗震 VA=2.77kN，VB=43.47kN，VC=49.35kN

33.14抗震 VA1.1370.8138.1k1N5REVA0.8538.11532.40kN ，

(地震控制)

167.71 VB1.13209.91138.k4N，6REVB0.85138.46117.70kN

(非地震控制)

267.52 VC1.13208.86174.k6N7REVC0.85174.67148.47kN ，

(地震控制) 2．受剪截面尺寸 A柱：MA4.04，取3，REVA0.2cfcbh0526.24kN VAh0MB3.3，取3，REVD0.2cfcbh0526.24kN VBh0MC3.333，取3，REVC0.2cfcbh0526.24kN VCh0B柱：C柱：3．箍筋计算

0.3fcA0.314.35005001072.5kN

A1.05ftbh0fyvsvh00.056N 1sA1.051.43500460210sv4600.056268.103 32.410331sA sv0

sA1.75ftbh0fyvsvh00.07N B柱：VB1sA柱：REVA

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

117.71031.05311.43500460210Asvs4600.07772103 Asvs0 C柱：1.05REVC1ffAsvtbh0yvsh00.056N 148.471031.05311.43500460210Asvs4600.056794.75103 Asvs0

所以5层柱的箍筋为双肢箍8@200，加密区及钢筋搭接处双肢箍8@100。 8.4.3. 4层框架柱斜截面受剪承载力计算

1．剪力设计值

非抗震 VA=2.6kN，VB=43kN，VC=49.94kN，

抗震 V54.60.A1.135653.k2N5，REVA0.8553.2545.27kN

(地震控制)

VB1.188.21115.77374.k7N9，REVB0.8574.7963.57kN

(地震控制)

V237.9307C1.123.51163k.3N，

3REVC0.85163.33138.83kN (地震控制) 2．受剪截面尺寸 A柱：MAV3.7，取3，REVA0.2cfcbh0526.24kN Ah0B柱：MBV3.36，取3，REVB0.2cfcbh0526.24kN Bh0C柱：MCV3.16，取3，REVC0.2cfcbh0768.77kN Ch0满足截面。 3．箍筋计算

0.3fcA0.314.35005001072.5kN

65

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

A1.05ftbh0fyvsvh00.056N 1sA1.051.43500460210sv4600.056494.75103 45.2710331sA sv0

sA1.05ftbh0fyvsvh00.056N B柱：REVB1sA1.051.43500460210sv4600.0561317.73103 63.5710331sA sv0

sA1.05ftbh0fyvsvh00.056N C柱：REVC1sA1.051.43500460210sv4600.0561748.68103 138.8310331sA sv0

sA柱：REVA所以4层柱的箍筋为双肢箍8@200，加密区及钢筋搭接处双肢箍8@100。

8.4.4. 3层框架柱斜截面受剪承载力计算

1．剪力设计值

非抗震 VA=2.60kN，VB=45.69kN，VC=50.32kN，

82.8792.94.k4N6抗震 VA1.1，REVA0.85.4654.79kN

3258.59283.85198.k8N，9REVB0.85198.169.06kN VB1.13240.53271.36187.k6N，9REVC0.85187.69159.54kN VC1.132．受剪截面尺寸 A柱：MA3.13，取3，REVA0.2cfcbh0526.24kN VAh0MB3.10，取3，REVB0.2cfcbh0526.24kN VBh0MC3.14，取3，REVC0.2cfcbh0526.24kN VCh0B柱：C柱：满足截面。

66

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

3．箍筋计算

0.3fcA0.314.35005001072.5kN

A1.05ftbh0fyvsvh00.056N 1sA1.051.43500460210sv4600.056736.96103 54.7910331sA sv0

sA柱：REVA

A1.05ftbh0fyvsvh00.056N 1s1.051.43500460210 169.0610331A sv0

sA1.05ftbh0fyvsvh00.056N C柱：REVC1s1.051.43500460210 159.5410331A sv0

sB柱：REVBAsv4600.0561736.83103 sAsv4600.0561738.82103 s所以3层柱的箍筋为双肢箍8@200，加密区及钢筋搭接处双肢箍8@100。

8.4.5. 2层框架柱斜截面受剪承载力计算

1．剪力设计值

非抗震 VA=2.6kN，VB=41.87kN，VC=47.25kN，

99.6198.7272.k7N2抗震 VA1.1，REVA0.8572.7261.81kN

3109.21160.2898.k8N1 VB1.1，REVB0.8598.8184kN

3295.9282.3212k.N0 VC1.1，REVC0.85212.0180kN

32．受剪截面尺寸 A柱：MA2.97，REVA0.2cfcbh00.20.814.3500460526.24kN VAh0MB3.53，取3，REVB0.2cfcbh0526.24kN VBh0

67

B柱：广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

C柱：MC3.03，取3，REVC0.2cfcbh0526.24kN VCh0满足截面。

3．箍筋计算

0.3fcA0.314.35005001072.5kN

A1.05ftbh0fyvsvh00.056N 1sA1.051.43500460210sv4600.0561036.27103 61.811032.971sA sv0

sA1.05ftbh0fyvsvh00.056N B柱：REVB1sA1.051.43500460210sv5600.0562314.19103 8410331sA sv0

sA1.05ftbh0fyvsvh00.056N C柱：REVC1sA1.051.43500460210sv4600.0562306.24103 18010331sA sv0

sA柱：REVA所以2层柱的箍筋为双肢箍8@200，加密区及钢筋搭接处双肢箍8@100。

8.4.6. 1层框架柱斜截面受剪承载力计算

1．剪力设计值

非抗震 VA=1.18kN，VB=28.52kN，VC=27.3kN，

252.32抗震 VA1.13387.43 VB1.1368

57.96113.k7N6REVA0.85113.7796.7kN ，294.24249.k9N5REVB0.85249.95212.45kN ，

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

397.84 VC1.1335.91269.k0N，4REVC0.85269.04228.69kN

32．受剪截面尺寸 A柱：MAV4.82，取3，REVA0.2cfcbh0526.24kN Ah0B柱：MBV3.37，取3，REVB0.2cfcbh0526.24kN Bh0C柱：MCV3.21，取3，REVC0.2cfcbh0526.24kN Ch0满足截面。 3．箍筋计算

0.3fcA0.314.35005001072.5kN

A柱：1.05REVA1fAsvtbh0fyvsh00.056N 96.71031.05311.43500460210Asvs4600.0561353.54103 Asvs0

B柱：1.05REVB1fAtbh0fsvyvsh00.056N 212.451031.05311.43500460210Asvs5600.0562780.36103 Asvs0

C柱：1.05REVC1fAtbh0fsvyvsh00.056N 228.691031.05311.43500460210Asvs4600.0562829.22103 Asvs0

所以1层柱的箍筋为双肢箍8@200，加密区及钢筋搭接处双肢箍8@100。

69

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

9. 基础设计 9.1.基础说明

按照《地基基础设计规范》和《建筑抗震设计规范》的相关规定，上部结构传给地基基础顶面的荷载只需按荷载效应的组合来分析。

根据工程地质报告提供的资料，场地为Ⅱ类，在主要受力层范围内不存在软弱粘土层，上部框架结构未超过8层，高度在25m以下，故该房屋基础不进行抗震承载力验算。

混凝土设计强度等级用C30，基础底板设计采用HPB300和HRB335钢筋，室内外高差为0.45m，基础埋置深度以室外地平面算起，所以埋深为1.7m，上断面为

500mm500mm，基础部分柱断面保护层加大，两边各增加50mm，故底下部分柱尺寸

为600mm600mm，地基承载力标准值按地质剖面土参数，取fk230kPa。

9.2.基础的配筋计算

9.2.1. AB柱下基础的配筋计算

1．采用C30混凝土，ft1430N/mm2，fc14300N/mm2，HRB335级（Ⅱ级）钢筋，fy300N/mm2。

2．初步估算基底尺寸

由于基底尺寸未知，持力层土的承载力特征值先仅考虑深度修正，由于持力层为密质粘土，故取d1.6，m17.21.4519.30.25/1.717.51kN/m3（加权土容重，其中杂填土容重取17.2kN/m3，粉质粘土取19.3kN/m3）

fafakdmd0.52301.617.511.70.5263.62kPa A、B柱分别设为基础场地不够，所以将两柱做成双柱联合基础。 因为两柱荷载不对称，所以取较大荷载计算，基础埋深1.7m，

70

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

A≥21969.3417.7m2

263.62202.1设b6m，l3m，A18m2

3．软卧验算：

17.20.919.30.317.73m2

1.217.20.919.30.3017.73kNm3

1.22.821969.34201.763pk252.8kPa

63Apcz17.20.919.30.99.33.666.33kPa

m66.3312.28kNm3

0.94.5faz651.012.28(5.40.5)125.17kPa Es17.5z4.53，＞0.5，所以=23 Es22.5b2.8pz(pkpco)lb(252.817.551.2)3661.57kPa(l2ztan)(b2ztan)(624.5tan23)(324.5tan23)

pczpz66.336194.10kPa＜faz（对于淤泥质土，基础宽度承载修正系数d0）满足要求。

4．抗震验算：

Fk1969.342202.1634694.68kN

pk4694.68260.8kPa1.1fa1.1263.622.98kPa 635．地基变形验算：

按《建筑地基基础设计规范》规定，本工程地基基础设计等级为丙级，但因地基土层坡面tan7.54.00.23（见土层分布图），即13.110，需验算地基变形。 15.0对框架，地基变形特征值为沉降差，其允许值0.002l（地基中有高压缩性土）。 AB柱基础：Fk4694.68kN 6．A-B柱中心点沉降差：

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广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

p0'4694.6820632.117.751.2281.5kPa

63'l'32，设计算深度z8m，z0.6m。 ll23m，bb21.5m，'b1.5表9.1 A-B柱沉降计算 z 4.20 7.40 8.00 8.60 z/b' 2.8 4.93 5.3 5.73 ai 0.1680 0.1180 0.1120 0.1062 4ziai 4(ziaizi1ai1) Esi si'4po(ziaizi1ai1)Esi 2822.4 3492.8 3584.0 3653.28 2828.4 670.4 91.2 69.28 7500 2500 2500 8600 37.69 26.86 3.65 0.81 'sn3.650.050.025 's69.01'sn0.810.0120.025 设zn8.6m，'s69.01所以取zn8.6m

EsAAEiip0znan281.53653.2810-314.9MPa，s1.0 's69.01si所以SCD1.069.0169.01mm 7．基地净反力

pjF1969.342218.82kPa A368．冲切验算（见图9-1）

要求Fl≤0.7hpftamh0，acbc0.5m，um(ach0)4(0.50.455)3.8m

bp1.0，ft1.1Nmm2

FlFB(ac2h0)2pj1969.34(0.520.455)2218.821534.3kN 0.7hpftamh00.71.01.433.84551730.73kNFl

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天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

所以满足要求。 9．纵向内力计算

bpj3218.82656.46kNm弯矩和剪力计算结果见图9-1。

ohcbohhoacho 图 9-1 冲切验算计算简图 图 9-1 弯矩和剪力的计算结果

10．抗剪验算

柱边剪力：Vmax1214.45kN，bp1.0

0.7bpftbh00.71.01.4334551366Vmax 满足要求。 11．纵向配筋计算

板底层配筋：AM812.37106s0.9h6686.17mm2选B14/16@80

0fy0.9450300板顶配筋：按构造配筋A10@200 12．横向配筋

柱下等效梁宽：ac0.75h00.40.750.5051.16m 柱边弯矩：MFB1bbcb2(2)21534.33130.422(2)432.16kNm M432.16106As0.9h(45514)3003628.25mm2

0fy0.9

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选8B22。

9.2.2. CD柱下基础的配筋计算

1．采用C30混凝土，ft1430N/mm2，fc14300N/mm2，HRB335级（Ⅱ级）钢筋，fy300N/mm2。

2．初步估算基底尺寸

由于基底尺寸未知，持力层土的承载力特征值先仅考虑深度修正，由于持力层为密质粘土，故取d1.6，m17.21.4519.30.25/1.717.51kN/m3（加权土容重，其中杂填土容重取17.2kN/m3，粉质粘土取19.3kN/m3）

fafakdmd0.52301.617.511.70.5263.62kPa A、B柱分别设为基础场地不够，所以将两柱做成双柱联合基础。 因为两柱荷载不对称，所以取较大荷载计算，基础埋深1.7m，

A≥2192.52219m2

263.62202.1设b6.5m，l3m，A19.5m2 3．抗震验算：

Fk 42192.522202.163k5N1pk5141.04263.6kPa1.1fa1.1263.622.98kPa

6.534．地基变形验算：

按《建筑地基基础设计规范》规定，本工程地基基础设计等级为丙级，但因地基土层坡面tan7.54.00.23（见土层分布图），即13.110，需验算地基变形。 15.0对框架，地基变形特征值为沉降差，其允许值0.002l（地基中有高压缩性土）。 CD柱基础：Fk5141.04kN 5．C-D柱中心点沉降差：

p05141.04206.532.117.751.2284.3kPa

6.5374

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

l'32.16，设计算深度z8m，z0.6m。 ll23.25m，bb21.5m，'b1.5''表9.2 C-D柱沉降计算 z 4.20 7.40 8.00 8.60 z/b' 2.8 4.93 5.3 5.73 ai 0.1699 0.1210 0.1144 0.1085 4ziai 4(ziaizi1ai1) Esi si'4po(ziaizi1ai1)Esi 2854.32 3581.6 3660.8 3732.4 2854.32 727.28 79.2 71.6 7500 2500 2500 8600 38.11 29.13 3.17 0.83 'sn3.170.0450.025 s'70.41'sn0.830.0120.025 设zn8.6m，'s71.24所以取zn8.6m

EsAAEiip0znan284.33732.4-31014.9MPa，s1.0 's71.24si所以SCD1.071.2471.24mm

基础沉降差：SCD-SAB71.2469.012.23mm

0.003l0.003(60001350)22.05mm（此处CD柱为联合基础，应取2

柱的中点作为计算参考点）

所以沉降满足要求。 基础高度H0.55m 6．基地净反力

pjF2192.522224.87kPa A36.57．冲切验算（见图9-2）

要求Fl≤0.7hpftamh0，acbc0.5m，um(ach0)4(0.50.505)4.02m

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bp1.0，ft1.43Nmm2

FFB(ac2h0)2pj2192.52(0.520.505)2224.871679.8kN 0.7hpftamh00.71.01.434.025052032.13kNFl 所以满足要求。 8．纵向内力计算

bpj3224.87674.61kNm，弯矩和剪力计算结果见图9-2。

hoachohobcho 图 9-2 冲切验算计算简图 图 9-2 弯矩和剪力的计算结果

9．抗剪验算

柱边剪力：Vmax1214.3kN，bp1.0

0.7bpftbh00.71.01.4335051516.5Vmax 满足要求。 10．纵向配筋计算

M870.2106板底层配筋：As6382.1mm2选B14/16@85

0.9h0fy0.9505300板顶配筋：按构造配筋A10@200 11．横向配筋

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柱下等效梁宽：ac0.75h00.50.750.5051.26m 柱边弯矩：MFB1bbc21679.8130.52()()437.4kNm b22322M437.4106As3299mm2

0.9h0fy0.9(50514)300选8B22。

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10. 楼梯设计 10.1.基本尺寸确定

层高3300mm，梯间33600mm240mm3360mm，采用平行双跑楼梯，墙厚为

240mm，踢步高150mm，井宽80mm。

图10-1 楼梯间尺寸

1．确定踏步数：N=H/h=3300/150=22步

2．每个梯段为11个踏步，取b300mm，踏步尺寸bh300mm150mm 3．梯段长L：L(111)3003000mm 4．梯段长B：B(336060)/21650mm 5．平台宽D：D B，取D=1800mm

6．验算进深l：(111)300D300018004800mm6900mm 7．验算净高度H：H2000mm

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天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

8．按现浇板楼梯设计

采用C30混凝土，fc14.3N/mm2，ft1.43N/mm2

平台梁尺寸，hL/(10~12)3300/(10~12)275mm~330mm 取h300mm，取b200mm，所以bh200mm300mm

10.1.1. 楼梯板计算

确定板厚：t(1/20~1/30)L110mm~165mm，取t=120mm 荷载计算，取1m板宽计算

arctan(h/b)arctan(150/300)26.570

Cos=0.4

5Nm/2 小瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.5k20.30.1525/0.k3N1.m8踏步重 0.5 75/2斜板重 0.1225/0.4kN3.m36

//2217/0.4kN0.m3斜板地面抹灰（20mm厚） 0.0 8k5N 合计： 6.162m/

设计值1.26.1657.398kN/m2

活荷载标准值：2.0kN/m2，活荷载设计值：1.42.02.8kN/m2 合计：gq7.3982.810.198kN/m2 楼梯板计算简图见图11-2。

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q=2.8kN/mg=7.398kN/m

图10-2 楼梯间板计算简图

1. 内力计算

计算跨度：l03000mm

2跨中弯矩：M(gq)l0/810.1983.02/811.473kNm

2. 配筋计算

h0t2012020100mm

M11.473106020.08 2bh0fc100010014.300.5(112a0)0.5(1120.08)0.958

M11.4731062 A399.2mm20h0fy0.958100300受力筋选用10@140（实配561 mm2），分布筋选用8@200（按构造选配）。 10.1.2. 平台板计算

1．取1m板宽计算 恒荷载标准值

5Nm/2 小瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.5k2平台自重（120mm厚） 0.1225kN3m/

217斜板地面抹灰（20mm厚） 0.020k.N34m /80

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9Nm/2 3.8k活荷载标准值2.0kN/m2

合计：gq1.23.1.42.07.468kN/m2 楼梯间平台板计算简图见图11-3

q=2.8kN/mg=4.668kN/m

图10-3 平台板计算简图

2．内力计算 计算跨度：l0lnt0.121.80.31.56m 222跨中弯矩：M(gq)l0/87.4681.562/82.27kNm

3．配筋计算

h0t2012020100mm

M2.27106020.0159

bh0fc1000100214.300.511200.51120.01590.992 M2.27106As76.28mm2

0h0fy0.992100300受力筋选用10@200（实配393mm2），分布筋选用8@200（按构造选配）

10.1.3. 平台梁计算

1．荷载计算

83.3/2楼板传来 10.191kN6.8m2 7平台板传来 7.4681.820.3/20.3kN7.m8 414/梁自重 1.20.2 080.30.122k5N1.m/ 81

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斜板地面抹灰（20mm厚） 1.20.020.30.122 1521kN7m0./

kN8 25.95m /

活荷载标准值1.42.03.3/21.80.3/20.37.56kN/m 合计：gq25.87.5633.458kN/m2 楼梯间平台板计算简图见图11-4

q+g=33.458kN/m

图10-4 平台板计算简图

2．内力计算 计算跨度：

l0min(1.05ln,lc)min1.05(3.60.24),36003.528m

2跨中弯矩：M(gq)l0/833.4583.5282/852.05kNm

剪力：V(gq)ln/833.458(3.60.24)/256.2kN 3.配筋计算

h030035265mm

M21.766106020.308 2bh0fc20026514.311201120.3080.380b0.55

00.511200.51120.3080.810 M52.051062 A808.3mm20h0fy0.810265300受力筋选用320（实配942mm2）。

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天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

4．箍筋计算

0.25bhf0.250.820026514.3151.5861.228kN

c0c0.7fbh00.71.4320026553.053V

t配双肢箍8，AsvnAsv1250.3100.6mm2

s1.25fyvAsvh0V0.7ftbh01.25210100.6265856.023mm2，箍筋选用8@200（按构造

61.22853.053选配）。

83

广东技术师范学院天河学院本科毕业论文（设计）

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84

天河学院第九学生宿舍楼框架结构设计

致谢

首先我要感谢我的导师徐朝阳老师，她严谨细致、一丝不苟的工作作风，对我的学习和设计影响很深。所以说如果本设计没有我的指导老师的亲切关怀和悉心的指导下是无法完成的。在这次设计中老师给我的帮助是无法言表的，其次就是我的同学给予我的帮助和鼓励，他们的指点和启发是我这次毕业设计能顺利进行的首要原因。

此次设计前后经历了大约3个多月，是在我大学学习生涯中做的课题时间最长，工程量最大的一次，也是最后一次。这次我设计的课题是天河学院宿舍楼框架结构设计，刚刚开始的时候觉得很难，但是我的指导老师立马就知道我该如何着手，慢慢的我就有些思路了，最后终于确定了这次的毕业设计的初稿。

中国有句古话叫做，“磨刀不误砍材工”，每当我在设计中遇到无法解决的问题时都先记录下来，等老师有时空的时候就去办公室找指导老师帮我解决，就是这样日积月累我的毕业设计才得以完成。在设计中老师一直不厌其烦的告诫我该注意什么地方，该改正什么地方，所以才不至于出现不可弥补的错误。除此之外老师还推荐了一本设计资料给我看，老师这样的用心，真在做到了“传道授业解惑”的作用，我对她的尊敬也是无法用语言表达的。老师对工作肃的科学态度，对我们严格的要求，都对我以后的人生道路有着积极的影响。再一次的感谢我的指导老师徐朝阳。

在论文完成之际，老师的肯定和激励让我感到非常的兴奋，我知道这次的设计包含了我太多的汗水和太多个通宵达旦。在这里请各位帮助我的老师、同学、朋友接受我最诚挚的谢意。

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附录

附录A 第六层柱内力组合

杆件 截面位置 内力种类 荷载 ①恒荷载 ②活荷载 ⑤左地震荷载 ⑥右地震荷载 1.2①+1.4② 1.2①+1.4x0.7② 内力组合 1.35①+0.7x1.4② 1.2(①+0.5②)+1.3⑤ 1.2(①+0.5②)+1.3⑥ M值最大对应的NV N值最大对应的MV N值最小对应的MV V值最大对应的MN M 上端 N M A柱 下端 N 28.92 13.42 层间 V 1.90 0.43 M 49.27 9.60 34.80 -34.80 72.56 68.53 75.92 110.12 19. 19. 75.92 19. 110.12 上端 N M B柱 下端 N 层间 V M 上端 N M C柱 下端 N 层间 V -2.74 27.02 -3.52 -0.33 13.42 -1.08 162.79 48.00 220.52 118.51 -51.52 183.39 -51.26 262.74 31.14 51.90 12.94 14.27 51.90 7.50 -9.88 36.60 -15.00 36.60 3.50 54.38 3.50 7. 25.97 8.49 25.34 27.80 25.34 10.99 -8.49 -25.34 -27.80 -25.34 -10.99 -3.75 51.21 -5.74 -3.61 45.57 -5.28 -4.02 49.62 -5.81 53.49 47.85 52.19 2.88 2.70 2.99 59.25 12.94 28.48 30.86 -12.94 -59.25 -12.94 -28.48 -30.86 -3.50 -54.38 -3.50 -25.97 268.01 77.58 337.28 152.71 -75.66 271.31 -82.51 366.53 48.41 246.21 71.58 315.49 149.56 -71.51 255.94 -76.21 351.16 45.10 270.63 78.78 348.56 167.34 -79.23 283.44 -83.90 390.57 49.77 243.31 143.19 312.59 183.74 -27.63 246.58 0.18 341.80 75.86 209.67 -10.86 278.94 109.69 -107.8209.67 -10.86 278.94 109.69 -107.8237.48 -141.2237.48 -141.2332.70 8.34 332.70 8.34 7.55 73.42 31.27 75.70 16.83 -14.52 7.53 -41.01 9.81 -11.75 7.55 73.42 31.27 75.70 16.83 7.55 73.42 31.27 75.70 16.83 -14.52 7.53 -41.01 9.81 -11.75 270.63 78.78 348.56 167.34 -27.63 246.58 0.18 341.80 75.86 209.67 -10.86 278.94 109.69 -107.8237.48 -141.2332.70 8.34 7.55 73.42 31.27 75.70 16.83 243.31 143.19 312.59 183.74 -27.63 246.58 0.18 341.80 75.86

附录B 第五层柱内力组合 杆件 截面位置 内力种类 荷载 ①恒荷载 ②活荷载 ⑤左地震荷载 ⑥右地震荷载 1.2①+1.4② 1.2①+1.4x0.7② 内力组合 1.35①+0.7x1.4② 1.2(①+0.5②)+1.3⑤ 1.2(①+0.5②)+1.3⑥ M绝对值最大对应的NV N值最大对应的MV N值最小对应的MV V值最大对应的MN M -2.91 -0.77 22.45 -22.45 -4.57 -4.25 -4.68 25.23 -33.14 25.23 25.23 -33.14 25.23 上端 N 115.52 17.66 85.04 M A柱 下端 N 层间 V M 上端 N M B柱 下端 N 层间 V M 上端 N M C柱 下端 N 层间 V -3.03 123.12 1.80 -0.38 17.66 0.35 51.69 546.70 52.67 568.29 28.06 -53.93 625.87 -55.10 6.61 32.20 9.17 72.59 9.60 72.59 5.70 -9.88 59.70 -9.88 59.70 6.00 51.50 85.04 22.40 77.06 36.38 108.436.38 52.49 151.44 13.08 105.24 13.08 77.78 -36.38 -52.4-151.4-13.08 -105.2-13.08 -77.7-85.04 -51.50 -85.04 -22.40 -77.06 -36.38 -108.4163.34 155.93 173.25 259.77 38.67 259.77 259.77 38.67 259.77 -4.17 172.46 2.65 -4.01 165.05 2.50 -4.46 183.51 2.77 74.87 757.67 76. 783.57 41.65 -78.55 834.62 -79.95 859.51 47.04 71.01 727.18 72.61 753.09 39.26 -74.40 809.55 -75.80 834.44 44.52 78.77 809.18 80.51 838.33 43.47 -82.49 903.43 -84.07 931.43 49.35 746. 209.9772.80 105.3126.23 803.87 .76 828.76 143.3-267.5-267.5769.86 -208.8769.86 -208.8794.75 -58.8794.75 -58.863.09 268. 31.49 167.7-70.81 47.79 -26.75 -32.65 652.30 -71.98 678.21 -31.163.09 268. 31.49 -32.65 652.30 -71.98 678.21 -31.163.09 268. 31.49 78.77 809.18 80.51 838.33 43.47 126.23 803.87 .76 828.76 143.3-70.81 47.79 -26.75 -32.65 652.30 -71.98 678.21 -31.163.09 268. 31.49 167.7

-267.5769.86 -208.8794.75 -58.8746. 209.9772.80 105.3126.23 803.87 .76 828.76 143.3 附录C 第四层柱内力组合 杆件 截面位置 内力种类 ①恒荷载 ②活荷载 ⑤左地震荷载 ⑥右地震荷载 1.2①+1.4② 1.2①+1.4x0.7② 1.35①+0.7x1.4② 1.2(①+0.5②)+1.3⑤ 1.2(①+0.5②)+1.3⑥ M 上端 N M A柱 下端 N 层间 V M 51.69 9.60 上端 N 845.55 82.69 72.38 M 51.69 9.60 141.20 B柱 下端 N 916.07 82.69 72.38 -72.38 层间 V M 上端 N M C柱 下端 N 层间 V -2.91 209.72 -2.91 214.32 1.76 -0.38 25.44 -0.38 25.44 0.23 27.63 -53.93 1008.95 -53.93 1392.88 32.66 5.82 -9.88 .70 18.00 -9.88 .70 6.00 39.20 171.00 66.80 171.00 34.12 120.00 -39.2-171.0-66.80 -171.00 -34.175.60 128.68 -75.60 -128.6105.28 18.00 70. -18.00 -70.8-120.00 -72.38 -141.20 75.47 1130.43 75.47 71.44 1095.70 71.44 79.19 1222.53 79.19 -18.00 -105.2-4.02 287.28 -4.02 292.80 2.43 -3.86 276.60 -3.86 282.12 2.34 -4.30 308.05 -4.30 314.26 2.60 1215.05 41.30 -78.55 1336.32 -78.55 1797.04 47.59 1180.32 38.86 -74.40 1298.65 -74.40 1759.36 45.07 1317.73 43.00 -82.49 1449.99 -82.49 1968.29 49.97 荷载 47.24 4.23 83.12 494.75 46.61 223.79 1158.37 251.35 1242.99 134.93 96. 1287.96 66.22 1748.68 135.0 -54.4.63 -90.56 50.15 -42.1 -88.21 970.18 -115.77 1054.80 -61.63 -237.9 1241.16 -207.5 1701.88 -49.4 M值最大对应的NV 47.24 4.23 83.12 494.75 46.61 -88.21 970.18 -115.77 1054.80 -61.63 -237.9 N最大对应的MV N最小对应的MV V最大对应的MN

1241.16 -207.5 1701.88 -49.4 47.24 4.23 83.12 494.75 46.61 79.19 1222.53 79.19 -54.4.63 -90.56 50.15 -42.1 1317.73 43.00 96. 1287.96 66.22 1748.68 135.0 1241.16 -207.5 1701.88 -49.4 -88.21 970.18 -115.77 1054.80 -61.63 -237.9 47.24 4.23 83.12 494.75 46.61 223.79 1158.37 251.35 1242.99 134.93 96. 1287.96 66.22 1748.68 135.0 附录D 第三层柱内力组合 杆件 截面位置 内力种类 ①恒荷载 ②活荷载 ⑤左地震荷载 ⑥右地震荷载 1.2①+1.4② 1.2①+1.4x0.7② 1.35①+0.7x1.4② 1.2(①+0.5②)+1.3⑤ 1.2(①+0.5②)+1.3⑥ M 上端 N M -2.93 300.960.86 270.0-60.8-270.0-4.06 406.22 392.6-3.90 8 437.8-4.34 2 731.475.37 -82.8A柱 下端 N -2.91 305.52 68.6-68.6层间 V 1.76 0.23 M 51.07 9.48 上端 N 1242.33 112.69 117.38 M 9.60 B柱 下端 N 112.69 层间 V 5.78 M -9.73 上端 N M C柱 下端 N 层间 V 32.92 51.69 1263.85 29.65 -53.12 1392.8 -53.93 1414.3166.20 117.38 95.00 131.50 26.00 154.4-26.00 -154.4-0.39 32.23 -0.38 32.23 13.00 -9.88 13.00 6.00 26.00 86.60 -26.00 -86.7.90 45.38 50.32 155.68 -69.48 -69.48 155.68 -69.48 155.68 270.00 39.20 147.40 -270.00 -39.20 -147.40 -117.38 -166.20 -117.38 -95.00 -131.52.43 2.34 2.60 74.56 70.57 78.23 18.56 1601.23 1787.58 -4.02 411.74 -3.86 398.20 -4.30 444.03 85.575.47 1674.39 43.67 -77.37 16.6 -78.55 1715.42 1709.971.44 1627.06 41.24 -73.28 1684.1 -74.40 6 1922.179.19 1816.63 45.69 -81.25 13.1 -82.49 130.01 1738.82 1671.22 1671.22 1738.8荷载 736.96 53.21 258.59 1711.00 283.85 1736.83 162.55 101.37 1713.0 4 0 -92.929.44 4 85.50 85.534.96 -48.71 -124.65 1405.82 -148.27 1431. -84.45 -240.53 -240.5736.96 53.21 -124.65 1405.82 -148.27 1431. -84.45 736.96 53.21 78.23 1787.58 8 -271.315.4 6 -271.315.4 6 130.07 M绝对值最大对应的NV 75.37 731.4N值最大对应的MV N值最小对应的MV V值最大对应的MN 4 731.475.37 -82.83 79.19 1816.63 45.69 101.37 1713.0 4 0 -92.929.44 4 85.50 8 2 34.96 -48.71 -124.65 1405.82 -148.27 1431. -84.45 -240.5 15.4 -271.4 1671.2 736.96 53.21 258.59 1711.00 283.85 1736.83 162.55 101.37 1713.00

7 75.37 731.44 130.08 1738.82

附录E 第二层柱内力组合

杆件 截面位置 内力种类 荷载 ①恒荷载 ②活荷载 ⑤左地震荷载 ⑥右地震荷载 1.2①+1.4② 1.2①+1.4x0.7② 内力组1.35①+0.7x1.4② 1.2(①+0.5②)+1.3⑤ 1.2(①+0.5②)+1.3⑥ M -0.4 73.1 -73.1 上端 N 41.01 412 -412 M -2. -0.37 73.1 -73.1 A柱 下端 N 396.72 41.01 412 -412 层间 V 1.76 0.23 44 -44 M 62.14 11.54 147 -147 上端 N 1590.1 142.69 196.08 -196.08 M 53.24 9. 177 -177 B柱 下端 N 1610.63 142.69 196.08 -196.08 层间 V 26.3 6.49 98 -98 M -66.11 -12.11 161 -161 上端 N 1776.7 156.3 42 -42 M -55.73 -10.21 161 -161 C柱 下端 N 1798.22 156.3 42 -42 层间 V 30.09 6.76 97.6 -97.6 -3.62 392.12 -4.90 527.96 -3.99 533.48 2.43 90.72 2107. 77.73 -4.74 510.73 -3.83 516.25 2.34 85.88 2047.96 73.58 -5.28 569.55 -4.26 575.76 2.60 95.20 2286.47 81.57 90.45 1030.7-99.62132.52 40.65 -96.29 2350.86 -81.17 2376.68 45.57 2072.59 37.92 -91.20 2285.21 -76.88 2311.04 42.73 2314.19 41.87 -101.12 2551.72 -85.24 2580.77 47.25 91.34 1036.27 59.45 272.59 2248. 299.92 2273.27 162.85 122.70 2280.42 136.30 2306.24 167.04 -109.61738.83 -160.28 1763.47 -91.95 -295.90 2171.22 -282.3 1738.83 -160.28 1763.47 -91.95 -295.90 2171.22 -282.3 2197.04 -86.72 2197.04 -86.72 -40.45 -98.72 -34.93 -54.9合 M值最大对应的NV 90.45 1030.7N值最大对应的MV 90.45 1030.7N值最小对应的MV -99.691.34 1036.27 59.45 -109.691.34 1036.27 59.45 95.20 2286.47 81.57 -109.62314.19 41.87 122.70 2280.42 136.30 2306.24 167.04 2197.04 -86.72 -40.45 -98.72 -34.93 -54.91738.83 -160.28 1763.47 -91.95 -295.90 2171.22 -282.3 V值最大对应的MN 90.45 1030.791.34 1036.27 59.45 272.59 2248. 299.92 2273.27 162.85 122.70 2280.42 136.30 2306.24 167.04

附录F 第一层柱内力组合

杆件 截面位置 内力种类 荷载 ①恒荷载 ②活荷载 ⑤左地震荷载 ⑥右地震荷载 1.2①+1.4② 1.2①+1.4x0.7② 内力组合 1.35①+0.7x1.4② 1.2(①+0.5②)+1.3⑤ 1.2(①+0.5②)+1.3⑥ M值最大对应的NV N值最大对应的MV N值最小对应的MV V值最大对应的MN M 上端 N M A柱 下端 N 层间 V M 上端 N M B柱 下端 N 1969.34 172.69 241.18 层间 V M 上端 N M C柱 下端 N 层间 V -1.30 483.32 -2.60 515.30 0.79 14.85 1937.88 29.70 -0.20 48.80 -0.40 48.80 0.12 2.75 172.69 5.51 15.02 -15.09 2160.58 -30.16 2192.52 19.01 7.50 -2.76 1.60 -5.53 1.60 1.67 192.80 543.00 42.00 543.00 47.40 313.00 241.18 256.30 -192.80 -543.0-1.84 8.3 -42.00 -543.0-47.4114.90 290.83 .95 228.00 .95 104.3-.95 -228.0-.95 -104.3-313.00 -241.18 -256.30 -241.18 -114.90 -290.82604.97 2532.44 2827.85 -3.68 686.68 1.12 21.67 2567.22 43.35 28.52 -21.97 2858.14 -43.93 26.46 25.15 25.37 -20.81 2778.50 -41.61 2816.83 24.45 27.63 -23.08 3102.59 -46.14 3145.71 27.30 -1.76 627.81 -3.51 666.18 1.07 20.52 2494.69 41.04 -1.95 700.31 -3.90 743.48 1.18 22.74 2785.37 45.49 248.96 1315.151.24 1353.562. 426.37 2742.60 372.14 2780.36 171. 358.32 2790. 256. 2829.22 159.4-387.43 2115.54 -294.24 2153.29 -126.85 -397.8 2622.02 -335.92660.35 -111.8 2660.35 -111.8 -252.32 -96. -57.96 -58.26 -60.6248.96 1315.1248.96 1315.1-252.3 51.24 1353.551.24 1353.562. -387.43 2115.54 -294.24 2153.29 -126.85 -397.8 2622.02 -335.962. 22.74 2785.37 45.49 2827.85 27.63 358.32 2790. 256. 2829.22 159.42622.02 -335.9 2660.35 -111.8 -96. -57.96 -58.26 -60.6 -387.43 2115.54 -294.24 2153.29 -126.85 -397.8 248.96 1315.2 51.24 1353.5 62. 426.37 2742.60 372.14 2780.36 171. 358.32 2790. 256. 2829.22 159.4