方案大跨度框支梁模板专项施工方案(9.3m高)

方案大跨度框支梁模板专项施工方案（9.3m高）

XX城北区1#,2#,3#楼 S1框支梁模板支撑体系

编制单位： 编制日期：

目 录

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8.

编制依据 ...................................................................................... 1 工程概况 ...................................................................................... 1 施工安排 ...................................................................................... 1 施工准备 ...................................................................................... 2 施工方法 ...................................................................................... 3 质量标准及要求 .......................................................................... 6 安全技术措施 .............................................................................. 7 梁模板支撑体系计算书 .............................................................. 9

附图一《S1框支梁模板支撑体系平面图》 附图二《1-1剖面图》 附图三《2-2剖面图》

1. 编制依据

序号 文 件 名 称 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《建筑施工高处作业安全技术规范》 《建筑施工安全检查标准》 《建筑结构荷载规范》 《混凝土结构设计规范》 《北京市建筑工程施工安全操作规程》 文件编号 JGJ 130-2001 JGJ80-91 JGJ59-99 GB50009-2001 GB50010-2002 DBJ01-62-2002

《建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保DBJ01-83-2003 卫消防标准》 《北京市建设工程施工现场安全防护标准》 《关于加强施工用钢管、扣件使用的通知》 《XX城北区1#，2#，3#楼施工图纸》 《XX城北区1#，2#，3#楼施工组织设计》 京建施[2003]1号 京建材[2006]7号 2. 工程概况

S1楼通道处结构为三层通高，在三层顶板上（S1-8～S1-12）/（S1-C）轴有一框支梁KZL1(1)，该梁截面尺寸为1200×1400㎜，跨度13.25m，体量巨大；梁底距首层结构楼板支撑面9.3m，该梁模板支撑体系需要专项施工方案。

3. 施工安排

3.1.施工部位及工期

S1首层竖向结构拆模后开始搭设KZL1支撑架，待S1四层结构顶板模板拆除后，该支撑架方可拆除。 序号 1 2 3 4 7 部 位 S1首层结构 S1二层结构 S1三层结构 S1四～六层结构 S1七层结构 时 间 2006-11-01～2006-11-15 2006-11-16～2006-11-30 2006-12-01～2006-12-15 2006-12-16～2007-01-31 2007-02-01～2007-02-10 第 1 页 共 8页

KZL1模板支设阶段 竖向结构拆模后开始搭设 搭设至二层顶板高度 搭设至三层顶板高度，搭设完成 使用阶段 四层顶板模板拆除后，拆除KZL1模板

3.2.劳动组织

3.2.1.项目管理部设专业架子工长1名，持证上岗，对模板支撑架的安装、拆除进行检

查和管理；

3.2.2.设安全监督检察人员1名，持证上岗，确保脚手架的搭设和使用符合方案要求，

监督检查工人各项安全操作项目，搭设完毕后组织进行安全检查，架体验收； 3.2.3.脚手架班组架子工15人，架子工均须体检合格并经《特种作业人员安全技术管理规则》考核和安全教育培训，考试合格后持证上岗。 应急抢险小组 3.3.现场管理领导小组

工地成立管理领导小组，主要由工程、技术、材料、质量、安全等人员组成。 领导小组名单如下： 组 长： 副组长： 组 员：

3.4.现场应急抢险队

3.4.1.施工现场成立应急抢险队，及时解决处理突发事件及紧急情况，做到人员落实，

责任明确，动作迅速，措施得力，以保证出现问题后能及时排除。 3.4.2.抢救突击队名单如下：

队长： 副队长： 组员：

4. 施工准备

4.1.技术准备

4.1.1.施工技术人员熟悉图纸，根据结构特点、施工进度要求、物资供应，施工工艺等

情况确定脚手架形式，并编制详细的施工方案，指导施工。 4.1.2.绘制脚手架形式简图，对架体承载力、稳定性进行验算。

4.1.3.施工前，由工长进行书面技术、安全交底及班前讲话，说明施工方法、路线布置、

技术要点及质量标准并对成品进行检查。 4.2.材料机具准备

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4.2.1.材料构配件用量表 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 名称 立杆LG-120 立杆LG-240 横杆HG-30 横杆HG-60 钢管 钢管 直角卡扣 旋转卡扣 U托 100x100木方 规格 ф48×3.5×1200 ф48×3.5×2400 ф48×3.5×300 ф48×3.5×600 ф48×3.5×4m ф48×3.5×6m 数量 60根 250根 1500根 1000根 50根 50根 500个 500个 300个 100根 备注 另备垫木、木脚手板若干； 脚手架班组配备安全带，扳手等。

5. 施工方法

5.1.支撑体系形式

5.1.1.该框支梁模板支撑体系选用碗扣架支设，沿梁横向设五排架子做支撑，立杆

横向间距300㎜，纵向间距600㎜，支撑体系总体跨度1.2m×12.3m，高9.3m,支撑体系平面布置详见附图一。

5.1.2.梁支撑体系相对顶板支撑体系，但梁支撑体系立杆与相邻顶板支撑体系立杆

做水平拉接，相邻的顶板支撑体系设置剪刀撑，详见附图二。

5.1.3.位于最外侧的两排纵向立杆设置通高剪刀撑；横向立杆沿梁方向每隔1.8m设置

一道通高横向斜杆，斜杆和剪刀撑设置详见附图二、三。 5.2.构造要求 5.2.1.立杆

5.2.1.1. 每根立杆由三根LG-240和一根LG-120套接组成；横向间距300㎜，纵向间

距600㎜。

5.2.1.2. 架体宽度1.2m，与梁同宽，最外侧立杆与梁边一平。 5.2.1.3. 立杆底部设置垫板，顶部设U托。 5.2.2.横杆

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5.2.2.1. 横杆使用碗扣架横杆HG-30，HG-60，也可以使用钢管扣件连接； 5.2.2.2. 横杆步距1.2m，每步横杆必须按照设计满布，不得遗漏； 5.2.2.3. 第一步横杆设置在立杆最低的碗扣节点上。 5.2.3.剪刀撑、斜杆

5.2.3.1. 水平剪刀撑：满设置三道水平剪刀撑，拉杆与梁方向呈30°夹角。从下数第

一步水平杆开始向上每隔三步设置一道，共设三道，须与立杆牢固连接。 5.2.3.2. 竖向剪刀撑：沿梁纵向最外侧立杆通高设置剪刀撑，沿长度、高度方向连续

设置，剪刀撑与地面夹角呈50°～60°，下端部与结构顶紧。

5.2.3.3. 剪刀撑采用钢管扣件，使用旋转卡扣与立杆扣接，，扣接点距碗扣节点的距离

≤150mm；

5.2.3.4. 当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，使用直角卡扣，扣接

点应牢固。

5.2.3.5. 剪刀撑的搭接长度不应小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

5.2.3.6. 剪刀撑用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于

150mm。 5.2.4.水平拉接杆

5.2.4.1. 梁支撑体系与顶板支撑体系采用6m长钢管做水平拉接；拉接杆与梁支撑体系

的每根立杆（横杆）连接，伸入相邻顶板支撑体系不少于两根立杆的长度，并与相邻顶板支撑体系的立杆（横杆）连接。

5.2.4.2. 水平拉接杆梅花形布置，水平间距900mm，竖向间距1200mm，第一道水平

拉接杆设在支撑体系端部第一道立杆与第一部横杆节点处。

5.2.4.3. 拉接尽量设在主节点处，与立杆使用直角扣件连接，如无条件与立杆连接时，

可与横杆连接； 5.2.5.顶墙

5.2.5.1. 梁支撑体系两端与框架柱支顶，支杆每排3根，竖向按横杆步距间隔布置，

采用U托垫木调节。

5.2.5.2. 水平支杆设在主节点处，每根水平支杆至少与支撑体系三根立杆连接，连接

使用直角扣件。

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5.3.支撑体系搭设

5.3.1.支撑体系按立杆、横杆、斜杆、拉接杆的顺序逐步搭设，每次搭设高度随相邻结

构层施工高度同步上升，不得一次搭设到设计高度。

5.3.2.搭设前在首层楼板上放出定位线，垫板应准确地放置在定位线上；垫板使用

100x100木方，长度不小于300㎜；所有垫板沿同一个方向摆放。

5.3.3.底层水平框架搭设完成后必须对其定位，立杆直线度，横杆水平度进行检查，符

合要求方能继续下一层的搭设。

5.3.4.每步碗扣架水平框架搭设完成后，要及时安装斜杆，和拉接杆，全部符合要求后

方能继续下一步的搭设。

5.3.5.脚手架搭设到顶时，由技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和

验收，合格后方能使用其作为模板支撑。 5.4.支撑体系拆除

5.4.1.该梁支撑体系必须待四层结构顶板模板拆除后，方能进行模板和支撑体系的拆

除。

5.4.2.支撑体系按拉接杆、斜杆、横杆、立杆的顺序逐步拆除。

5.4.3.该梁支撑体系拆除前工长需对操作工人进行有针对性的安全技术交底。 5.4.4.支撑体系拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。 5.4.5.拆除支撑体系前清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。

5.4.6.拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除，梁支撑体系于相

邻顶板支撑体系同时拆除。

5.4.7.拆除的构配件用人工传递到首层地面，运出楼外码放，严禁高空抛掷。 5.5.检查与验收

5.5.1.构配件进场质量检查

5.5.2.主要构配件应有产品标识及产品质量合格证

5.5.3.供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。 5.5.4.钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配

合间隙及材质。

5.5.5.该梁支撑体系搭设质量按阶段进行检验：

5.5.6.首段以高度为6米进行第一阶段（撂底阶段）的检查与验收；

5.5.7.架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收；

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5.5.8.遇6级以上大风后特殊情况的检查； 5.5.9.对该梁支撑体系重点检查以下内容：

5.5.10.保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善； 5.5.11.立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况； 5.5.12.立杆上碗扣是否可靠锁紧；

5.5.13.立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；

6. 质量标准及要求

6.1.构配件规格与要求

6.1.1.碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准的Q235A级普通钢管，其材质性

能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。

6.1.2.碗扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。钢管不能

选用已经长期使用发生变形的。

6.1.3.上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。 6.1.4.下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。

6.1.5.下碗扣钢板板材厚度不得小于6mm。并经600～650·C的时效处理。严禁利用废

旧锈蚀钢板改制。

6.1.6.立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套管长度

不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。

6.1.7.立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防

止上碗扣脱落的措施。

6.1.8.立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。 6.1.9.在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁紧。 6.1.10.杆件外观质量允许偏差应符合下表要求 序号 １ 2 3 项 目 杆件管口平面与钢管轴线垂直度 立杆下碗扣间距 下碗扣碗扣平面与钢管轴线垂直度 第 6 页 共 8页

允许偏差（mm） 0.5 ±1 ≤1

4 5 接头的接触弧面与横杆轴心垂直度 横杆两接头接触弧面的轴心线平行度 ≤1 ≤1 6.1.11.构配件外观质量要求：

6.1.12.钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；

6.1.13.铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂

应清除干净。

6.1.14.冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；

6.1.15.各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷； 6.1.16.构配件防锈漆涂层均匀、牢固。 6.1.17.主要构、配件上的生产厂标识应清晰。

6.1.18.可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度

不得小于150mm。

6.1.19.扣件：采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架

扣件》GB15831-1995及《关于加强施工用钢管、扣件使用的通知》京建材[2006]7号的规定。新扣件必须有产品合格证。旧扣件应有近期的检测报告，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 6.2.支撑体系质量要求

6.2.1.底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。 6.2.2.脚手架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm。

7. 安全技术措施

1) 搭设由专业工长统一指挥进行。架子工在高处（距地2m以上）作业时，必须佩带好安全带，并拴牢在稳固的地方，所用的工具、材料也应放置稳妥，防止坠落。 2) 施工操作人员进入施工现场必须戴好安全帽，并系好下颚带，穿好防滑鞋，操作时必须挂好安全带，且高挂低用。严禁酒后作业、带病作业。

3) 时刻注意进行安全知识教育。施工人员开始操作前，主管人员必须对其进行面对面的技术安全交底，对施工方法及措施详细说明，并对施工环境及所需防护用具作全面、认真的检查，消除隐患。

4) 遇有大雾、大雪、6级及以上大风时，停止搭设、拆除作业。 5) 不得在搭设中或搭设完的碗扣架上集中堆放模板、钢筋等物料。

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6) 碗扣架在搭设和使用期间，严禁任何人擅自拆除架体结构杆件。

7) 在二层、三层碗扣架搭设完毕后，在整个支撑体系范围内挂水平安全网,安全网不少于两层重叠，使用8#铅丝与横杆绑扎牢固。

8) 使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。

9) 拆除下来的构配件及时清运到指定场地，码放整齐。

10)支撑体系支设过程中，技术、生产及安全部门随时检查模板支撑的牢固性和稳定性。检查扣件的拧紧力矩确保其达到45-60N.m的要求等，并用扭矩扳手检查，并做好旁站记录。

11)模板支撑完毕后，由技术部门牵头，组织生产、安全、技术人员，按专业施工方案及有关标准进行全面验收，自检合格后报监理验收。监理单位签署意见，合格后方可使用。（详见附表：模板支撑架验收单）

12)精心设计混凝土浇筑方案，砼浇筑必须从中间开始，不得从一端向另一端进行，确保模板支架施工过程中均衡受载，分层浇筑，避免集中卸料，严格控制混凝土的下料高度（≤500mm）、分层浇筑厚度（≤500mm）及浇筑速度。

13)严格控制施工荷载，浇筑过程中，无关人员不得进入工作面。钢筋等材料不能在支架上方集中堆放。

14)模板支设及拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支架下，并由安全员在现场进行监护。

15)混凝土浇筑前，设变形监测点，浇筑过程中测量人员专职观测；浇筑时，派安全员、木工专职观察模板及其支模系统的变形情况，发现下沉、松动和变形情况时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。

16)模板拆除时，必须严格按照交底要求的顺序及方法进行拆除，不得违章作业。 17)在模板加工过程中，电锯、电刨等机具的使用必须严格遵守安全操作规程，操作人员必须持证上岗。

18)模板所有零配件以及架体应安装牢固可靠，避免在施工过程中发生安全事故。

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8. 梁模板支撑体系计算书

8.1.计算依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 8.2.计算模型分析

8.2.1.模板支架搭设高度为9.3m； 8.2.2.梁截面 B×D=1200mm×1400mm； 8.2.3.梁支撑立杆的纵距l=0.60米， 8.2.4.横杆的步距 h=1.20米，梁底增加5道承重立杆。

8.2.5.梁顶托采用100×100mm木方。 120010030030030030010012008.2.6.采用的钢管类型为48×3.5㎜。

图1 梁模板支撑架立面简图 8.3. 模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 8.3.1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.400×0.600=21.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.600×(2×1.400+1.200)/1.200=0.700kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×1.200×0.600=2.160kN

均布荷载 q = 1.2×21.000+1.2×0.700=26.040kN/m 集中荷载 P = 1.4×2.160=3.024kN

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93001400

(4)面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm3； I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88cm4；

3.02kN26.04kN/mA 171 171 171 171 171 171 171B

计算简图 0.1060.120 弯矩图(kN.m) 3.741.742.441.901.512.572.032.722.722.032.571.513.741.902.441.74 剪力图(kN)

0.0260.211

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.744kN N2=5.157kN N3=3.923kN N4=6.311kN N5=6.311kN N6=3.923kN N7=5.157kN

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N8=1.744kN 最大弯矩 M = 0.119kN.m 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.119×1000×1000/22500=5.2N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3×3744.0/(2×600.000×15.000)=0.624N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.211mm 面板的最大挠度小于171.4/250,满足要求! 8.4.梁底支撑木方的计算 8.4.1.梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 6.311/0.600=10.518kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.52×0.60×0.60=0.379kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.600×10.518=3.787kN 最大支座力 N=1.1×0.600×10.518=6.942kN

木方的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.379×106/83333.3=4.54N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

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Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3787/(2×50×100)=1.136N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×8.765×600.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.194mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 8.5.托梁的计算

8.5.1.托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 1.74kN 5.16kN 3.92kN 6.31kN 6.31kN 3.92kN 5.16kN 1.74kN 0.10kN/mA 100 300 300 300 300 100B

托梁计算简图

0.2790.225

托梁弯矩图(kN.m)

0.0000.016

托梁变形图(mm)

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5.155.150.001.320.013.853.861.311.235.115.101.211.215.105.111.235.155.151.313.863.850.010.001.32 托梁剪力图(kN)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.279kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.218kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 8.5.2.顶托梁的受力验算

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.279×106/166666.7=1.67N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×5154/(2×100×100)=0.773N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =0.0mm

顶托梁的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 8.6.立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=10.22kN (已经包括组合系数1.4)

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—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.161×9.300=1.798kN N = 10.218+1.798=12.016kN

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，查表为1.167；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；

公式(1)的计算结果： = 85.56N/mm2，立杆的稳定性计算 公式(2)的计算结果： = 74.62N/mm2，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，查表为1.016；

公式(3)的计算结果： = 101.72N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求! < [f],满足要求! < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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