利用钢管三角桁架施工较大悬挑结构
某长途汽车站主楼地下1层地上13层4为框架剪力墙全现浇结构,总高58.5米,从第四层顶板开始,结构设计成四周悬挑.四层顶板标高16.98米(距自然地坪约17.68米),悬挑结构平面呈圆弧状,最大净悬挑宽度2.15米.利用￠48×3.5钢管搭设三角椅架,解决了 该悬挑结构的施工问题.
第1章 三角精架的设计
该三角桁架悬挑长度达2.45米,三角桁架从三层(标高10.47米)开始搭设,外斜压杆与水平面的夹角约65.8.(图2-19-l).
根据工程实际取桁架间距为3米米,整个三角桁架系统与三、四层中￠48×3.5钢管支模架子连为一体(图2-19-2).
第2章 三角桁架的计算 第1节
计算单元的截取
由于悬挑结构平面呈圆弧形,中间挑出最宽,又有一挑梁,故取中间一榀桁架作为计算单元(近似取0.9米宽),如图2-l9-2.
第2节 荷载标准值
按实际情况及规范(GBJ9-87)取值. 新浇筑混凝土自重取24kN/米3.
每立方米混凝土中钢筋自重:楼板按1.1kN;梁按1.5kN. 模板自重:木模板0.3kN/米3;定型组合钢模板0.5kN/米2. 上层模板及支架自重取1.1kN/米2.
每榀￠48×3.5三角桁架自重取1.0kN/米. 最外端作业面脚手板自重取0.35kN/米2. 7.施工人员及施工设备荷载取3.0kN/米2.
第3节 荷载及内力计算
施工设备荷载为可变荷载,分项系数γQi=1.4;其他按永久荷载考虑取分项系数γG=1.2,并按临时性建筑取结构重要性系数γ0=0.9予以折减.经计算s=27.494kN.并算出三角桁架各杆件轴力.
第4节 杆件及扣件验算
各杆件的长细比λ<[λ]=210,满足要求,取最大轴力杆FB、最长轴压杆DE验算均满足要求.考
虑到扣件的质量变异较大及工人操作误差等不利因素,扣件难以达到承载力设计值,又因杆件轴力较大,一个扣件难以满足要求.为此决定在受拉杆件结点扣件的外侧及受压杆件结点扣件的下侧增设气个扣件顶紧,由两个扣件共同作用承担.
第3章 现场荷载试验 第1节
荷载试验的目的
杆件内力计算是依据简化了 的三角桁架进行的,且各杆件在结点处的连接无法交于一点.通过试验可以检验计算的可靠程度,以确保施工安全可靠.
通过试验确定搭拆的最佳顺序,保证搭拆的安全.
观测记录桁架的变形情况,为支模提供数据,确保施工质量.
第2节 测试数据
荷载试验测试数据表 表2-19-1 荷栽增加值(N) 0 5929 5341 11466 14500 2450 0 0
总荷载(N) 0 5929 11270 22736 37236 39686 39686 0 C点变形值(米米) 0 14 12 17 23 19 21 13 相对变形值(米米) 0 -14 +2 -5 -6 +4 -3 +8 加荷部位 DC段 AD段 DC段 DC段 AD段 (9h后观测值) (卸载后观测值) 第3节 荷载试验结论
荷载加设的位置对三角桁架C点的变形有影响. 三角衍架处于弹性工作状态.
3. 试验荷载较设计荷载大(按1.0kN/米2取值)偏于安全.
4. 现在(按3.0kN/米2取值)试验荷载较设计荷载小,经实际应用证明也是安全可靠的.
第4章 实际应用效果
1.施工中依据试验确定的搭拆顺序操作,未出现问题.
2.根据试验数据将悬挑结构最外端模板向上预提3厘米,在结构施工到第八层时,用水准仪对悬挑结构进行观测,结果只比该层结构标高高2~4米米,保证了 施工质量.
3.三角桁架搭设、模板支设、混凝土浇筑到上层结构的施工直至模板、桁架拆除的整个过程中,未发生任何问题,说明利用φ8×3.5钢管、扣件构造三角桁架施工较大悬挑结构是可行的.
