盖梁施工工艺和方法

一、施工工艺

1、工艺流程

基坑回填处理→碗扣支架搭设→摆底板纵、横方木，铺设底模板→支架预压→钢筋骨架吊装、校正及钢筋绑扎→立侧模等→混凝土浇筑→拆模→砼养护

2、基坑回填处理

系梁施工完成后，直接在系梁上部搭设碗扣支架，系梁两端各1m范围内，由基坑底开始分层夯填密实，压实度不小于95%，然后浇筑30cm厚C30砼至系梁标高。

3、模板支架采用钢制碗扣式支架体系，盖梁模板采用预制定型钢模板（为保证整体工期目标，需制作3套底模、1套侧模）；模板采用25t吊车拼装和拆卸。

4、支架稳定性计算（计算书附后）

5、梁底2.4m范围支架为0.6m*0.6m，两边为0.9m*0.9m。在盖梁周围2米范围搭设脚手架，铺设脚手板，并加挂安全网。然后在每一盖梁工作区，架设上人梯，步距不大于0.5米，同时增设安全网。

6、盖梁模板用25吨吊车进行整体吊装，吊装时要由专人进行指挥。首先进行底模安装，并考虑预留1cm的预拱度，然后按二次抛物

线形式进行布置；然后进行侧模安装，并用ø20螺栓拉杆进行拉紧固定。

7、上述底模安装施工完毕，对支架及模板系统进行等载预压，沉降观测稳定后，调整支架及模板然后进行钢筋安装施工。

8、盖梁钢筋在加工场地绑扎成型，采用2台25t吊车配合拖车运输至施工现场，待底模完成后，用25t吊车将盖梁钢筋一次性吊装就位。

9、安装侧面模板及封头板

侧模板及封端板采用定型钢模版，所有定型钢模采用委外加工定制，运至现场直接使用，具体详见模板图。模板表面应保持光洁，无变形，接缝严密，在底模与侧模之间设海绵，模板一勒紧，海绵受压缩，即可防止漏浆。模板内侧应涂机油，以利于脱模方便。模板安装完毕后，应保持位置正确。浇筑时，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，应及时纠正。

10、混凝土采用C50商品混凝土并用泵车进行浇注，灌注混凝土时每层厚度为30cm，采用振捣棒振捣密实。待混凝土初凝后用塑料薄膜封闭养护。砼达到一定强度后，用吊车拆除盖梁侧模板，并覆盖养护；盖梁第一轮张拉后，可进行支架拆除，待箱梁吊装安装后进行第二轮张拉。在箱梁的端部进行第二轮张拉张拉时，在两端重新进行支架安装施工。

11、《盖梁施工工艺流程图》

盖梁基础处理

养护、拆模

二、盖梁结构验算书

本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

碗扣支架安装 底模安装施工 钢筋安装施工 安装侧模板 浇注盖梁砼 2000600梁6006006001800600 钢管排列平面示意图 一、参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度B：2m；梁截面高度D：1.8m； 立杆沿梁跨度方向间距la：0.6m；立杆步距h：0.6m； 梁底承重立杆根数：4；梁底两侧立杆间距lc：1.8m； 梁底承重立杆间距(mm)依次是：600*3； 梁底扫地杆距支撑面h1：0.37m； (二) 支撑参数 梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm； 钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2； 钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2； 2.荷载参数

新浇筑砼自重标准值G2k：25kN/m3；钢筋自重标准值G3k：2kN/m3； 梁侧模板自重标准值G1k：0.75kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：

12.933kN/m；

倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；

梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；

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3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数

面板采用模板宽300面板厚2.50钢面板；厚度：2.5mm； 抗弯设计值fm：205N/mm；弹性模量E：206000N/mm； (二) 主楞参数

材料：1根60×90矩形木楞； 间距(mm)：150,350*3；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 次楞参数

材料：1根60×90矩形木楞； 间距(mm)：500；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (四) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：M20；螺栓水平间距：400mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：150,350*3；

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4.梁底模板参数

搭设形式为：支撑(2层梁上顺下横承重)； (一) 面板参数

面板采用柏木木面板；厚度：40mm；

抗弯设计值fm：17N/mm；弹性模量E：10000N/mm； (二) 第一层支撑梁参数 材料：1根100×100矩形木楞； 根数：6；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数

材料：1根100×150木方（宽度×高度mm）； 木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；

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二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范

（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.550m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I = 26.970×104×1550/300.000= 1.393×106mm4； W = 5.940×103×1550/300.000= 3.069×104mm3；

1.荷载计算及组合

(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22γtβ1β2V1/2 F2=γH

其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 砼的入模温度，取20.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.800m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=38.400 kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m； (二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k

Q3k=2kN/m2； (三) 确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合： q=12.933×1.55=20.046kN/m； 计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=27.090kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×1.55=25.556kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×

1.55=27.090kN/m；

2.面板抗弯强度计算

σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =3.069×10mm；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=8.466×105N·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=27.090kN/m；

面板计算跨度: l = 500.000mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 8.466×105 / 3.069×104=27.585N/mm2；

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3

实际弯曲应力计算值 σ=27.585N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm，满足要求！

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3.面板挠度计算

ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 20.046 kN/m； l-面板计算跨度: l =500.000mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 206000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 1.393×10mm； 容许挠度: [ν]=1.500mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×20.046×500.0004/(384×206000×1.393×106) = 0.057 mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.057mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.500mm，满足要求！

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4

三、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞采用1根60×90矩形木楞为一组，间距500mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×3.5×104= 3.5×106 mm4； W=1×81×103= 8.100×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合

计算挠度采用标准组合： q=12.933×0.500=6.467kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载：

q=max（q1，q2）=8.739kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.500=8.244kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.500=8.739kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9×1.35×12.933×0.500=7.857kN/m； 顶部荷载：

q=0.9×1.4×0.7×2×0.500=0.882kN/m； (二) 内力计算

次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

7.857kN/m8.739kN/m0.882kN/m1503501011350350539350

弯矩和剪力计算简图

0.1580.0880.0830.060.049

弯矩图(kN·m)

1.31.4431.0911.2021.1791.361.3071.565

剪力图(kN)

6.467kN/m1503501011350350539350

变形计算简图

0.0010.085

变形图(mm) 经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.158kN·m 最大剪力：V= 1.565kN 最大变形：ν= 0.085mm 最大支座反力：F= 2.803kN (三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.158×106/8.100×104 =1.953N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=1.953N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2) 次楞抗剪强度计算

τ =VS0/Ib=1.565×1000×60750/(3.5×106×60)=0.435N/mm2； 实际剪应力计算值 0.435 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 次楞挠度计算

容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400；

第1跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.375mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为0.875mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为0.875mm，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.875mm，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.085mm，容许挠度为0.875mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

2.主楞计算

主楞采用1根60×90矩形木楞为一组，共4组。

主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×3.5×104= 3.5×106 mm4； W=1×81×103= 8.100×104 mm3； E=10000 N/mm2；

主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.803kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.269kN。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

2.803kN2.803kN2.803kN400100500400500400100

弯矩和剪力计算简图

0.1370.1370.1760.1440.176

弯矩图(kN·m)

1.7611.4021.0421.0421.4021.761

剪力图(kN)

2.269kN2.269kN2.269kN400100500400500400100

变形计算简图

0.031

变形图(mm) 经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.176kN·m 最大剪力：V= 1.761 kN 最大变形：ν= 0.031mm 最大支座反力：F= 2.444kN (1) 主楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.176×106/8.100×104 =2.174N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=2.174N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2) 主楞抗剪强度计算

τ =VS0/Ib=1.761×1000×60750/(3.5×10×60)=0.4N/mm； 实际剪应力计算值 0.4 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 主楞挠度计算

容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400；

第1跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

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3.穿梁螺栓计算

验算公式如下: N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；

A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M20 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 16.93 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 225 mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×225/1000 = 38.250 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =2.444 kN。

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.444kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=38.250kN，满足要求！

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四、梁底模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范

（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.600m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600×403/12= 3.200×106mm4； W = 600×402/6 = 1.600×105mm3；

1.荷载计算及组合

模板自重标准值G1k=0.5×0.600=0.300 kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=25×0.600×1.8=24.000 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=2×0.600×1.8=1.920 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=26.220 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.600=1.200 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=26.220kN/m；

(2) 计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=32.916kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×26.220+1.4×1.200) =29.830kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×26.220+1.4×0.7×1.200) =32.916kN/m；

2.面板抗弯强度验算

σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =1.600×105mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=6.583×105N·mm； 计算弯矩采用基本组合:q=32.916kN/m；

面板计算跨度: l = 2000/(6-1)=400.000mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.583×105/1.600×105=4.114N/mm2；

实际弯曲应力计算值 σ=4.114N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 26.220 kN/m； l-面板计算跨度: l =400.000mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I--截面惯性矩: I =3.200×106mm4；

[ν] -容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400=1.000mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×26.220×400.0004/(384×10000×3.200×106) = 0.273 mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.273mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.000mm，满足要求！

五、梁底支撑梁的计算

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根100×100矩形木楞，共6组，均匀布置在梁底。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×833.33×10= 8.333×10 mm； W=1×166.67×103= 1.667×105 mm3； E=10000 N/mm2；

支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁均布荷载计算：

(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：

q = 32.916×400.000/600.000+0.081=22.025 kN/m； (2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：

q = 26.220×400.000/600.000+0.060=17.540 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×22.025×0.62=0.793kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.6×22.025×0.6=7.929kN 最大支座力 N=1.1ql =1.1×22.025×0.6=14.536kN

最大变形 ν= 0.677ql4/100EI=0.677×17.540×6004/(100×10000.000×8.333×106)=0.185mm

(一) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=0.793×106/1.667×105 =4.757N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=4.757N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(二) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=7.929×1000×125000/(8.333×106×100)=1.1N/mm2； 实际剪应力计算值 1.1 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(三) 支撑梁挠度计算 最大挠度：ν =0.185mm；

[ν] -容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400=1.500mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.185mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.500mm，满足要求！

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2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用1根100×150木方（宽度×高度mm），间距600mm。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×100×1503/12 = 2.813×107 mm4； W=1×100×1502/6 = 3.750×105 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合：

(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力

计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力14.536kN； 计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力8.304kN；

（包含梁侧模板传递的自重荷载）

计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力11.576kN； 计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力6.555kN；（包含梁

侧模板传递的自重荷载）

(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：

计算弯矩和剪力时取0.122kN/m； 计算挠度时取0.090 kN/m。

(3) 考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递：

永久荷载标准值Gkb=(25×0.05+0.5) ×0.6×0/2=0.000 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0 ×0.6×0/2=0.000kN；

计算弯矩和剪力时取F=max（F1，F2）=0.000kN；

由可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×0.000+1.4×

0.000)=0.000kN；

由永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×0.000+1.4×0.7×

0.000)=0.000kN；

计算挠度时取0.000kN。 (二) 支撑梁验算

根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

8.304kN0kN14.536kN14.536kN14.536kN0.122kN/m14.536kN0kN8.304kN200100600400400600400600400400200100

弯矩和剪力计算简图

1.2190.8330.0010.2381.161.161.2190.8330.001

弯矩图(kN·m)

14.57314.5616.6610.0128.3168.3287.9117.94814.56114.5736.6250.0240.0246.6256.6617.9487.9118.3288.3160.012

0kN6.555kN 剪力图(kN)

6.555kN0kN11.576kN11.576kN11.576kN0.09kN/m11.576kN200100600400400600400600400400200100

变形计算简图

0.0040.055

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=14.990kN N2=22.521kN N3=22.521kN

N4=14.990kN 计算得到：

最大弯矩：M= 1.219kN.m 最大剪力：V= 14.573kN 最大变形：ν= 0.055mm 最大支座反力：F= 22.521kN (1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=1.219×106/3.750×105 =3.250N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=3.250N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=14.573×1000×281250/(2.813×107×100)=1.457N/mm2； 实际剪应力计算值 1.457 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

[ν] -容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400；

第1跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.055mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.055mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；

N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

纵向钢管的最大支座反力： N1 =22.521 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 0.9×1.2×0.149×

(5-1.6)=0.547 kN；

注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算

方法进行计算；

N =N1+N2=22.521+0.547=23.067 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《模板规范

JGJ162-2008》附录D得到υ= 0.285；

立杆计算长度lo=h+2a=0.6+2×0.940=2.480m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；

A -- 立杆净截面面积： A = 4.0cm2；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=2.480×100/1.580=156.962 钢管立杆长细比λ= 156.962 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 230，满足要求！

钢管立杆受压应力计算值： σ=23.067×103/(0.285×4.0×102) = 165.452N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 165.452N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

技术负责人： 交底人： 接交人：

2012-3-27