第４６卷第４期 ２０１７年４月 热 力 发 电 Ｖ＿０１．４６ ＮＯ．４ Ａｐｒ．２０１７ ＴＨＥＲＭＡＬ ＰＯＷＥＲ ＧＥＮＥＲ ｒ１０Ｎ 贴壁风对二次风箱流动特性影响数值模拟 章洪涛 ，关 键２ 刘瑞媚 ，胡 卿２，杨卫娟 ，王智化 ，裘立春 （１．浙江大学能源清洁利用国家重点实验室，浙江杭Ｉ’Ｉ，Ｉ ３１００２７； ２．浙江浙能技术研究院有限公司，浙江杭 ｗ，ｌ ３１０００３） ［摘 要］运用数值模拟方法，以某电厂３００ＭＷ机组前后墙对冲燃烧锅炉二次风箱为研究对象，研 究了贴壁风改造对锅炉二次风箱内流动特性及流量分配特性的影响。结果表明：贴壁风改 造前，两侧燃烧器的流量低于中间燃烧器的流量，改造后，两侧燃烧器的流量高于中间燃 烧器的流量，并且流量分配的均匀性也得以提高，相应的出口截面速度规律相同：各负荷 下的贴壁风率较为恒定。均约为６．５７％；常用负荷下增加４％二次风风量后，燃烧器流量与 无贴壁风工况差异在３％之内，仍能保证炉内燃烧稳定性。 ［关键词］燃煤锅炉；对冲燃烧：贴壁风：二次风箱；燃烧器：流量分配；流动特性 ［中图分类号］ＴＫ２２３［文献标识码］Ａ［文章编号］１００２—３３６４（２０１７）０４。００７７—０４ ［ＤＯＩ 编号］１ ０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１ ００２—３３６４．２０ １ ７．０４．０７７ Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｃｌｏｓｉｎｇ－ｔｏ－ｗａｌｌ ａｉｒ ｏｎ ｆｌｏｗ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ａ ｂｏｉｌｅｒ’Ｓ ｓｅｃｏｎｄａｒｙ－ ａｉｒ－ｂｏｘ：ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ＺＨＡＮＧ Ｈｏｎｇｔａｏ ，ＧＵＡＮ Ｊｉａｎ２ＬＩＵ Ｒｕｉｍｅｉ ，ＨＵ Ｑｉｎｇ２，ＹＡＮＧ Ｗｅｉｊｕａｎ ， ，ＷＡＮＧＺｈｉｈｕａ ，Ｑ１ＵＬｉｃｈｕｎ （１．Ｓｔａｔｅ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆＣｌｅａｎ Ｅｎｅｒｇｙ Ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ，Ｚｈ￣ｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，ｎａｎｇｚｈ０ｕ ３ １００２７，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｚｈｅｊｉａｎｇ Ｅｎｅｒｇｙ Ｇｒｏｕｐ Ｒ＆Ｄ，ＨａｎｇｚｈＯＨ ３１０００３，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔａｋｉｎｇ ｔｈｅ ｓｅｃｏｎｄａｒｙ．ａｉｒ－ｂＯＸ ｏｆ ａ ３００ ＭＷ ｕｎｉｔ ｂｏｉｌｅｒ ｗｉｔｈ ｒｏｎｔｆ ａｎｄ ｒｅａｒ ｗａｌｌ ｏｐｐｏｓｅｄ ｉｆｉｒｎｇ ａｓ ｈｅ ｔｅｘａｍｐｌｅ．ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｗａｓ ｅｍｐｌｏｙｅｄ ｔｏ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｃｌｏｓｉｎｇ．ｔｏ．ｗａｌ１ ａｉｒ ｏｎ ａｉｒ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ａｎｄ ｆｌｏｗ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｅｓ ｉｎｓｉｄｅ ｔｈｅ ｓｅｃｏｎｄａｒｙ—ａｉｒ－ｂｏｘ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｈａｔｔ，ｔｈｅ ｆｌｏｗ ｒａｔｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｉｄｅ ｂｕｒｎｅｒｓ ｗｅｒｅ ｌｏｗｅｒ ｈａｎ ｔｔｈａｔ ｏｆ ｈｅ ｍｉｔｄｄｌｅ ｏｎｅｓ ｂｅｆｏｒｅ ｔｈｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ．Ｏｎｃｅ ｈｅ ｃｌｔｏｓｉｎｇ—ｔｏ－ｗａｌｌ ａｉｒ ｉｅｔ ｗａｓ ａｄｄｅｄ，ｔｈｅ ｆｌｏｗ ｒａｔｅｓ ｏｆ ｈｅ ｓｉｔｄｅ ｂｕｒｎｅｒｓ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ａｎｄ ｂｅｃａｍｅ ｈｉｇｈｅｒ ｔｈａｎ ｔｈａｔ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｏｎｅｓ，ａｎｄ ｔｈｅ ｕｎｉｆｏｒｍｉｔｙ ｏｆ ｈｅ ａｉｔｒ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｍｍｅｄ ｂｅｔｔｅｒ．Ｔｈｅ ｆｌｕｅ ｇａｓ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ａｔ ｔｈｅ ｂｕｒｎｅｒ ｅｘｉｔ ｓｅｃｔｉｏｎ ｃｈａｎｇｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｒｕｌｅ．Ｔｈｅ ｃｌｏｓｉｎｇ—ｔｏ—ｗａｌｌ ａｉｒ ｒａｔｅ ｗａｓ ｓｔａｂｌｅ ａｔ ａｂｏｕｔ ６．５７％ｉｎ ｅａｃｈ ｃａｓｅ．Ｕｎｄｅｒ ｒａｔｅｄ ｌｏａｄ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．ｔｈｅ ｄｅｖｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｈｅ ｔｂｕｒｎｅｒ ｆｌｏｗ ｒａｔｅ ｗａｓ ｗｉｔｈｉｎ ３％ｗｈｅｎ ａｄｄｉｎｇ ４％ｓｅｃｏｎｄａｒｙ ａｉｒ ｒａｔｅ．ｗｈｉｃｈ ｃｏｕｌｄ ｓｔｉｌｌ ｅｎｓｕｒｅ ｔｈｅ ｆｕｒｎａｃｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏａｌ—ｆｉｒｅｄ ｂｏｉｌｅｒ，ｏｐｐｏｓｅｄ ｉｆｉｎｇ，ｃｌｒｏｓｉｎｇ—ｔｏ—ｗａｌｌ ａｉｒ，ｓｅｃｏｎｄａｒｙ—ａｉｒ－ｂｏｘ，ｂｕｒｎｅｒ，ａｉｒ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ，ｆｌｏｗ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｅｓ 为降低Ｎ 的排放，目前大型电站锅炉普遍采 影响锅炉机组的正常运行。 目前，在研究者提出的几种解决办法中，加 装贴壁风因其工程量少、可靠等优点受到广泛应 用炉膛分级送风及低氧燃烧等低Ｎ 燃烧技术，这 样因主燃区氧量不足会产生大量还原性气体。由于 旋流对冲燃烧锅炉的对冲气流易冲刷侧墙，从而在 用［６＿７］。工程实际应用的贴壁风技术主要分为前后墙 布置、侧墙布置以及前后墙与侧墙组合布置［８】３类。 其中，前后墙布置方式由于取风方式简便、贴壁风 侧墙附近形成还原性气氛。据研究表明，当锅炉水 冷壁附近存在强还原性气氛时，就会产生高温腐蚀 现象［ ５］。高温腐蚀易造成水冷壁泄漏或爆管，严重 作用区域广应用最为广泛。 收稿日期：２０１６．０７－２０ 基金项目：国家重点基础研究发展计划项目（９７３计划）（２０１２ＣＢ２１４９０６） Ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｂｙ：Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｂａｓｉｃ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｐｒｏｇｒａｍ ｏｆＣｈｉｎａ（９７３ Ｐｒｏｇｒａｍ）（２０１２ＣＢ２１４９０６） ；胃一作看简介：章洪涛（１９９４一），男，博士研究生，主要研究方向为燃烧的大涡模拟及激光诊断技术，ｊａｃｋｓｏｎｚｈｔ＠ｚｊｕ．ｅｄｕ．ｃＩ１。 热 力 发 电 前后墙布置方式贴壁风的取风方式一般为二 次风箱内部直接取风，这对二次风箱内部的速度场 数无关。 对模型采用商业软件Ｆｌｕｅｎｔ进行求解，风箱入 口采用速度入口边界条件，燃烧器出口采用压力出 口边界条件。风箱内工质为热空气，温度为６３４Ｋ。 湍流模型采用Ｒｅａｌｉｚａｂｌｅ ｓ双方程模型，控制方程 的离散形式为二阶迎风差分格式，采用ＳＩＭＰＬＥ算 法求解压力速度耦合方程，各求解参数残差达到 １０ｑ时完成计算。 为研究不同负荷下贴壁风对风箱流量分配特 性的影响，以及常用负荷下最佳的运行工况，本文 对３００ ＭＷ负荷下不加贴壁风工况（原始工况）、 加入贴壁风工况、加入贴壁风并增加４％风箱进风 及各燃烧器出口的流量分配特性均会产生一定的 影响。目前，对贴壁风技术的研究集中于贴壁风进 入炉膛后对炉膛燃烧特性的影响。陈敏生等［ ］对某 电厂超临界６００ Ｍｗ机组前后墙对冲燃烧锅炉进行 ｒ数值模拟研究，研究表日』ｊ在前后墙布置３层贴壁 风喷口会破坏侧墙壁面附近的还原性气氛。李德波 等［ｉｏ・Ｉ１】对某电厂６００Ｍｗ机组旋流对冲锅炉进行了 数值模拟研究，并对单层贴壁风和双层贴壁风方案 做了对比优化分析。因此，本文以某电厂３００ Ｍｗ 机组前后墙旋流对冲燃烧锅炉中层燃烧器二次风 箱为研究对象，分别研宄了不同负荷下贴壁风改造 对二次风箱内速度场、压力场及流量分配特性的影 响，并提出了常用负荷下贴壁风改造后的最佳运行 Ｔ况。 量工况以及２００ Ｍｗ负荷下有无贴壁风工况分别进 行研究，具体计算工况见表１。 表１风箱计算工况 Ｔａｂｌｅ １ Ｔｈｅ ｏｆ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉＯＨＳ １数值模型 １．１模拟对象 本文研究的中层燃烧器二次风箱结构如图ｌ所 示。风箱内对称安装４只旋流燃烧器，燃烧器二次 风道分为内二次风与外二次风，内二次风风道内径 为０．３７５ ｍ，外二次风风道内、外径分别为０．５９３ ｍ 和０．８４９ ｍ。二次风箱采用左右侧均匀进风。进行贴 壁风技术改造后，在前后墙距墙侧０．８６２ ｍ处各安 ２模拟结果分析 ２．１贴壁风对流动特性的影响 ⑧ ⑧ 图２为各工况下燃烧器出口截面的速度场 云图。 谜度／（ｍ・ 装１个贴壁风喷口，喷口尺寸为０．１４２ｍｘ０．３８０ｍ。 ⑧ ◎ ◎ 速度／（ｍ・ｓ ） ｃ）丁＝况３ ◎ ◎ 图ｌ风箱结构示意 Ｆｉｇ．１ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｅ ｓｅｃｏｎｄａｒｙ－ａｉｒ－ｂｏｘ ｄ）一 况４ ◎ ◎ ◎ ◎ ◎ ◎ １．２计算方法及工况 模型采用结构化 格进行划分，网格总数约为 １００万，经网格无关性检验，此时计算结果与网格 图２各工况下燃烧器出口截面速度场 Ｆｉｇ．２ Ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｆｉｅｌｄ ｉｎ ｔｈｅ ｂｕｒｎｅｒｓ’ｏｕｔｌｅｔ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｒｌｆｄ．ｃｏｒｎ．ｃｎ 第４ ｊ９］ 章洪涛等 避风对＿ ＿次 箱流动 ｌｆ牛整 塾盟堡 ！！ 由网２可 ：加入贴壁风后，ｒ｝１于贴壁风分流 作用，通过燃烧器的气流流鼙卡Ｈ对减少，从而使燃 烧器Ｈ｛口速度减小：对比工况１与 况３，３００Ｍｗ 负荷卜，二次风风量增加４％，燃烧器１、４的 ¨ 截新速度分布较为‘致，而燃烧器２、３的出口截而 速度较原始Ｉ： 略微减少：各负荷下，加入贴壁风 由图４可见，加入贴壁Ｊ×ｌ后，由于增加了２个 压力出【＿］，风箱内部 力有日』］ 的变化，工况２较 工况１压力降低约２００ Ｐａ，而工况３下，由于增加 了４％二次风 ，风箱内部压力较工况２有所升高， 但仍比原始Ｔ况低１００ Ｐａ左右。 ２．２贴壁风对流量分配特性的影响 图５为不同＿ｌ：况卜各燃烧器出口的流量偏差， 其中流量偏差的汁算方法为 只燃烧器的流量与 后，两侧燃烧 的Ｊ｛ＩＩ １截面速度均由未加贴壁风前 的较中间燃烧 Ｉ｛ＩＩ】截面速度略低变为略高；但在 各个 下，ｌ 侧燃烧器出口截而速度的均匀性较 中间燃烧器的 ，这足由于中间燃烧器位置气流沿 平均流量之荠与平均流带的比率。由图５可见，在 ３００ Ｍｗ及２００ Ｍｗ负荷下，未加贴壁风前，燃烧 宽度方向速度较小，而两侧燃烧器位置气流沿宽度 方向速度较人。 器出口流量均呈现２、３号燃烧器流量较大，ｌ、４号 燃烧器流量较小的规律。这是由于二次风箱采用两 端进气的方式，气流经过１、４号燃烧器时，气流沿 宽度方向的动量较大，气流到达风箱中部时，沿宽 圈３为工况１一 况３燃烧器中心高度截面的 速度场。ｍ ３可 ，加入贴壁风后，由于其对风 箱内部 生额外的压力出口，对风箱内部的流场均 度方向的速度趋于０，更易转向炉膛深度方向流动， 因此呈现中问燃烧器出口流量较两侧略大的趋势， 匀性 生一定的影响。这是由于贴壁风中心在燃烧 器中心以＿Ｆ ０．７ｌ ｍ处，进入二次风箱内的气流将会 产牛沿高度方向的速度，进而影响二次风箱内部流 场分布。 这样易造成侧墙附近氧量较少，从而形成高温腐 蚀。而增加贴壁风后，由于贴肇风靠近侧墙，对二 次风形成分流作用，燃烧器的流量分配规律转变 为：１、４号燃烧器流量较人，２、３号燃烧器流量较 小。在与贴壁风的共同作用下，从而抑制侧墙附近 还原性气氛的牛成，减少其高温腐蚀问题。由图５ 目 图３燃烧器中心高度截面速度场 Ｆｉｇ．３ Ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｆｉｅｌｄ ｉｎ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｂｕｒｎｅｒ ａｔ ｃｅｎｔｅｒ ｈｅｉｇｈｔ 还可看出：３００ Ｍｗ负荷时，未加贴壁风前的流量 偏差范围为．１．３７％～１．３２％，加入贴壁风后流量偏差 范围为一０．８０％～０．７２％；２００ Ｍｗ负荷时，加贴壁风 前的流量偏差范闭为一１．５３％～１．４５％，加入贴壁风后 流量偏差范围为一１．０６％～１．１５％。由此可知，贴壁风 改造对燃烧器｝｛｛口流量分配的均匀性有促进作用， 有利于炉内的稳定燃烧。 —卜 丁 沱１ 二；无２ 图４为１：况１一ｌｌ：况３燃烧器中心高度截面的 压力场。 ———▲一ｒ 圮 —｜－‘一Ｔ况４ ａ Ｊ ｒ—目■，～ｌ， Ｉ——１ 一’’ｒ图４燃烧器中心高度截面压力场 Ｆｉｇ．４ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｉｅｌｆｄ ｉｎ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｂｕｒｎｅｒ ａｔ ｃｅｎｔｅｒ ｈｅｉｇｈｔ 图５各工况下燃烧器出口流量偏差 Ｆｉｇ．５ Ｔｈｅ ｍａｓｓ ｆｌｕｘ ｅｒｒｏｒｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂｕｒｎｅｒ ｏｕｔｌｅｔｓ ｕｎｄｅｒ ｅａｃｈ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｒｌｆｄ．ｃｏｒｎ．ｃｎ ８０ 热力发电 ２０１７年 表２为各工况流量分配特性统计，其中贴壁风 ［参考文献］ 率为贴壁风风量占二次风风量的比例。由表２可见： 贴壁风改造会分流二次风，使燃烧器流量减少，未 调整二次风率时，燃烧器总流量偏差率为．６．５７％左 ２．８６％，满足了一般电厂改造后燃烧器流量偏差率 小于３％的要求，且不影响炉内煤粉燃烧的稳定性； 而不同工况下贴壁风率变化不大，均为６．５７％左右。 按某３００ ＭＷ机组前后墙旋流对冲燃烧锅炉的二次 风率为５ ｌ％计算，则未调整二次风量前贴壁风占总 风量的比例为３．３５％，增加４％二次风风量后 贴壁风占总风量比例为３．５８％。丘纪华等［１２］对 ３００ ＭＷ机组旋流对冲锅炉的不同贴壁风改造工况 ［１］焦，姚斌．电厂锅炉水冷壁高温腐蚀程度判别技 术研究［Ｊ］．中国电力，２００４，３７（１０）：４６．４９． ＪＩＡＯ Ｑｉｎｇ￣ｎｇ．ＹＡＯ Ｂｉｎ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｉｄｅｎｔｉｉｆｃａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｗａｔｅｒ ＷａｌｒＳ ｈｉｇｈ—ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ 右，增加４％二次风量后，燃烧器总流量偏差降为 ［２］许涛，李敏，李春曦．对冲燃烧锅炉水冷壁高温硫腐 蚀分析及防治［Ｊ］．热力发电，２０１５，４４（８）：１０４—１０８． ＸＵ Ｔａｏ．ＬＩ Ｍｉｎ．ＬＩ Ｃｈｕｎｘｉ．Ｃａｕｓｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ ｏｆ ｈｉｇｈ—ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｓｕｌｆｕｒ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｏｆ ｅｘｔｅｎｔ ｉｎ ｔｈｅ ｕｔｉｌｉｔｙ ｂｏｉｌｅｒ［Ｊ］．Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ，２００４，３７（１０）：４６．４９． ｗａｔｅｒ ｗａｌ¨ｎ ａｎ ｏｐｐｏｓｅｄ ｉｆｉｒｎｇ ｂｏｉｌｅｒ［Ｊ］．１１１ｅｒｍａｌ Ｐｏｗｅｒ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ．２０１５．４４（８）：１０４．１Ｏ８． ［３］徐远鹏．锅炉水冷壁高温腐蚀原因及对策嗍．中国电 力，２００５，３８（１０）：７６．７９． ＸＵ Ｙｕａｎｐｅｎｇ．Ｔｈｅ ｃａｕｓｅ ａｎｄ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｆｏｒ ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｏｎ ｂｏｉｌｅｒ ｗａｔｅｒ ｗａｌｌ［Ｊ１．Ｅｌｅｃｌｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ，２００５．３８（１０１：７６—７９． ［４３陈鸿伟，李永华，梁化忠．锅炉高温腐蚀实验研究［Ｊ］． 中国电机工程学报，２００３，２３（１）：１６７．１７０． ＣＨＥＮ Ｈｏｎｇｗｅｉ．ＬＩ Ｙｏｎ￣ｈｕａ．ＬＩＡＮＧ Ｈｕａｚｈｏｎｇ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｂｏｉｌｅｒ ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ 的数值模拟研究表明，当贴壁风占总风量比率约为 ４％时，对减轻侧墙高温腐蚀效果较好。因此，在运 行中，应增加４％二次风风量，并增加直接从风道取 风的贴壁风风量，从而使贴壁风占总风量比例达到 ４％左右。改造后可在对炉内燃烧稳定性影响较小的 前提下，解决侧墙水冷壁高温腐蚀的问题。 表２各工况流量分配特性 Ｔａｂｌｅ ２ Ｔｈｅ ｍａｓｓ ｆｌｕｘ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉ０ｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉＣＳ ｉｎ ｒＪ１．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆｔｈｅ ＣＳＥＥ，２００３，２３（１１：１６７．１７０． ［５］刘鸿国，蔡晖，唐丽英．超超临界机组水冷壁高温腐 蚀问题的探讨［Ｊ］．腐蚀与防护，２００９，３０（８）：５７７．５７８． ＬＩＵ Ｈｏｎｇｇｎｏ．ＣＡＩ Ｈｕｉ．ＴＡＮＧ Ｌｉ￣ｎｇ．Ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｏｆ ｗａｔｅｒ ｃｏｏｌｉｎｇ ｗａｌｌ ｏｆ ｅｘｔｒａ ｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ ｕｎｉｔｓ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ＆Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２００９，３０ｆ８１：５７７—５７８． ［６］姚露，陈天杰，刘建民，等．组合式贴壁风对６６０ Ｍｗ 锅炉燃烧过程的影响［Ｊ］．东南大学学报（自然科学版）’ ２０１５．４５ｆ１１：８５—９０． ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃａｓｅｓ ＹＡ０ Ｌｕ。ＣＨＥＮ Ｔｉａｎｊｉｅ。ＬＩＵ Ｊｉａｎｍｉｎ．ｅｔ ａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｃｌｏｓｉｎｇ．ｔｏ．ｗａｌｌ ａｉｒ ｏｎ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｉｎ ６６０ ＭＷ ｏｐｐｏｓｅｄ ｉｆｉｒｎｇ ｂｏｉｌｅｒ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｏｕｔｈｅａｓｔ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ （Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｅｄｉｔｉｏｎ），２０１５，４５ｆ１）：８５．９０． ［７］张知翔，成丁南，王云刚，等．新型贴壁风装置的结构 设计及优化模拟［Ｊ］．动力工程学报，２０１１，３１（２）：７９．８４． ＺＨＡＮＧ ｚｈｉｘｉａｎｇ．ＣＨＥＮＧ Ｄｉｎｇｎａｎ．、＾ ＮＧ Ｙｕｎｇａｎｇ， ｅｔ ａ１．Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆａ ｎｅｗ ｔｙｐｅ ｃｌｏｓｉｎｇ．ｔｏ—ｗａｌｌ ａｉｒ ｄｅｖｉｃｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｓｏｃｉｅｔｙ ｏｆＰｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１１，３１（２）：７９－８４． ３结论 ［８］陈天杰，姚露，刘建民，等．某６６０ＭＷ前后墙对冲燃 煤锅炉贴壁风优化方案的数值模拟ｆＪ】．中国电机工程 学报，２０１５，３５（２０）：５２６５．５２７１． ＣＨＥＮ Ｔｉａｎｉｉｅ．ＹＡ０ Ｌｕ．ＬＩＵ Ｊｉｎｍｉｎ．ｅｔ ａ１．Ｎｕｍｅｒａｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｎ ｔｈｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｌｏｓｉｎｇ—ｔｏ－ｗａｌｌ ａｉｒ ｉｎ ａ １）某电厂３００ Ｍｗ机组前后墙对冲燃烧锅炉 二次风箱增加贴壁风后，燃烧器出口截面速度减 小。常用负荷下，加贴壁风并增加４％二次风风量， 燃烧器出口速度与未加贴壁风工况较为一致，流量 差异小于３％。各工况下均呈现两侧燃烧器出口速 度均匀性较差的规律。 ２）实施贴壁风改造后，两侧燃烧器的流量由低 于中间燃烧器的流量转变为高于中间燃烧器的流 ６６０ ＭＷ ｆｒｏｎｔ ａｎｄ ｒｅａｒ ｗａｌｌ ｏｐｐｏｓｅｄ ｃｏａ１．ｉｆｒｅｄ ｂｏｉｌｅｒ［Ｊ］． Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇ ｏｆｔｈｅ ＣＳＥＥ，２０ｌ５，３５（２０）：５２６５．５２７１． ［９］陈敏生，廖晓春．改造燃烧系统降低对冲锅炉侧墙还 原性气氛［Ｊ］．中国电力，２０１４，４７（１）：９１ ９５． ＣＨＥＮ Ｍｉｎｓｈｅｎｇ．ＬＩＡＯ Ｘｉａｏｃｈｕｎ．Ｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｏｎ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｏｆ ｏｐｐｏｓｅｄ ｆｉｉｎｇ ｒｂｏｉｌｅｒ ｔｏ ｒｅｄｕｃｅ ｄｅ— ｏｘｉｄａｔｉｏｎ ａｔｍｏｓｐｈｅｒｅ ａｔ ｓｉｄｅｗａｌｌｓ［Ｊ］．Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ， ２０１４，４７（１、：９１．９５． ［１０３李德波，徐齐胜，李方勇，等．对冲旋流燃烧煤粉锅炉 高温腐蚀现场试验与改造的数值模拟研究［Ｊ］．广东电 力。２０１５，２８（１１）：６—１２． ＬＩ Ｄｅｂｏ，ＸＵ Ｑｉｓｈｅｎｇ，ＬＩ Ｆａｎｇｙｏｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｅｘｐｅｉｒｍｅｎｔａｌ ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｒｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｏｎ ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｆｏｒ ｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄ ｃｏａｌ ｆｉｒｅｄ ｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ ｂｏｉｌｅｒ ｗｉｔｈ ｓｗｉｒｌｉｎｇ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｃｏｍｂｕｓｔｏｒ 量，并且流量分配的均匀性得以提高。 ３）各工况下贴壁风率均约为６．５７％，较为恒定。 贴壁风改造后，能够通过风门开度调节满足在常用 负荷下运行时贴壁风占总风量４％左右，可有效改 善侧墙水冷壁高温腐蚀问题。 ［Ｊ］．Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ，２０１５，２８（１１）：６－１２． （下转第９８页） ｈｔｔｐ：Ｈｗｗｗ．ｒｌｆｄ．ｃｏｒｎ．ｃｎ ９８ 热力发电 ２０１７正 ｃａｓｃａｄｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｙｓｔｅｍ ｆｏｒ ｓｐｒａｙｉｎｇ ａｍｍｏｎｉａ ｉｎ ＳＣＲ 改进积分型滑模控制【Ｊ】．控制与决策，２００９，２４（１０） ｒｅａｃｔｏｒｓ［Ｊ］．Ｔｈｅｒｍａｌ Ｐｏｗｅｒ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ，２０１４，４３（８）：１４７－１５０． １４６３．１４７２． ［８３姜家国，郭为民，刘延泉，等．选择性催化还原脱硝系 ＬＩ Ｐｅｎｇ，ＭＡ Ｊｉｎａｊｕｎ，ＬＩ Ｗｅｎｑｉａｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｉｍｐｒｏｖｅｄ 统Ｓｍｉｔｈ预估自抗扰控制［Ｊ］．热力发电，２０１６，４５（１）： ｉｎｔｅｇｒａｌ ｓｌｉｄｉｎｇ ｍｏｄｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｆｏｒ ａ ｃｌａｓｓ ｏｆ ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ５４．５９． ｕｎｃｅｒｔａｉｎ ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．Ｃｏｎｔｒｏｌ ｎａｄ Ｄｅｃｉｓｉｏｎ，２００９，２４（１ ０）： ＪＬ Ｇ Ｊｉａｇｕｏ，ＧＵ０ Ｗｅｉｉｍｎ，ＬＩＵ Ｙａｎｑｕａｎ，ｅｔ ａ１．Ａｕｔｏ １４６３．１４７２． ｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅ ｒｅｊｅｃｔｉｏｎ ｃｏｎｔｒｏｌ ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｓｍｉｔｈ ｐｒｅｄｉｃｔｏｒ ｉｎ Ｌ１３Ｊ ＺＨＡＯ Ｆ＇ＬＩＵ ＹＡＯ Ｘ Ｍ，ｅｔ ａ１．Ｉｎｔｅｇｒａｌ ｓｌｉｄｉｎｇ ｍｏｄｅ ＳＣＲ ｄｅｎｉｔｒｉ丘ｃａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．Ｔｈｅｒｍａｌ Ｐｏｗｅｒ Ｇｅｎｅｒａ— ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｔｉｍｅ．ｄｅｌａｙ ｓｙｓｔｅｍｓ ｗｉｈｔ ｍｉｓｍａｔｃｈｉｎｇ ｕｎｃｅｒ－ ｔｉｏｎ，２０ １ ６，４５（１）：５４．５９． ｔａｉｎｔｉｅｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｎａｄ Ｅｌｅｃｔｒｏ． ［９ｊ ＣＨＥＮＣ ＰＥＮＧ Ｓ Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆａ ｓｌｉｄｉｎｇｍｏｄｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｎｉＣＳ，２０１０，２１（２）：２７３．２８０． ｓｙｓｔｅｍ ｆｏｒ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｒｏｃｅｓｓ ［１４］鞠旋，陈进东，潘丰．一类不确定非线性系统的改进 Ｃｏｎｔｒｏｌ，２００５，１ ５ｆ５１：５ １ ５．５３０． 积分滑模跟踪控制【Ｊ】．江南大学学报（自然科学版）， ［１ｏ］贾洪平，孙丹，贺益康．基于滑模变结构的永磁同步电 ２０１０，９ｆ５）：５１６—５２０． 机直接转矩控制【Ｊ］．中国电机工程学报，２００６，２６（２０）： ＪＵ Ｘｕａｎ，ＣＨＥＮ Ｊｉｎｄｏｎｇ，Ｐ＝ＡＮ Ｆｅｎｇ．Ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｉｎｔｅｇｒａｌ １ ３４．１３７． ｓｌｉｄｉｎｇ ｍｏｄｅ ｔｒａｃｋｉｎｇ ｃｏｎｔｒｏｌ ｆｏｒ ａ ｃｌｓａｓ ｏｆ ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ＪＩＡＨｏｎｇｐｉｎｇ，ＳＵＮ Ｄａｎ，ＨＥ Ｙｉｋａｎｇ．Ｔｈｅ ＰＭＳＭ ＤＴＣ ｕｎｃｅｒｔａｉｎ ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｊｉａｎｇｎａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｖａｒｉａｂｌｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ｓｌｉｄｉｎｇ ｍｏｄｅ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ （Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｅｄｉｉｔｏｎ），２０１０。９（５）：５１６—５２０． ｏｆｔｈｅ ＣＳＥＥ，２００６，２６（２０）：１３４－１３７． ［１５］，郑志强．非线性积分滑模控制方法【Ｊ】．控制理 ［１１］刘金琨．滑模变结构控制ＭＡＴＬＡＢ仿真：基本理论与 论与应用，２０１ ｌ，２８（３）：４２ｌ－４２６． 设计方法【Ｍ】．３版．北京：清华大学出版社，２０１５：３９—４５． ＬＩ Ｐｅｎｇ．ＺＨＥＮ ｚｌｌｉｑｉａｎｇ．Ｓｌｉｄｉｎｇ ｍｏｄｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ａｐｐｒｏａｃｈ ＬＩＵ Ｊｉｎｋｕｎ．Ｓｌｉｄｉｎｇ ｍｏｄｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ Ｍ 蛆 ＡＢ 、ｖｉｈｔ ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ｉｎｔｅｇｒａｔｏｒ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｔｈｅｏｒｙ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ：ｔｈｅ ｂａｓｉｃ ｔｈｅｏｒｙ ａｎｄ ｄｅｓｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ［Ｍ１．３ｍ ｎａｄＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ，２０１１，２８（３）：４２１．４２６． ｅｄ．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｔｓｎｉｇｈｕａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｐｒｅｓｓ．２０１５：３９－４５（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ）． ［１２］，马建军，李，等．一类不确定非线性系统的 （责任编辑杜亚勤） （上接第８Ｏ页） ［１１］李德波，沈跃良，余岳溪．旋流燃烧煤粉锅炉主要烟 高温腐蚀问题的研究【Ｊ］．华中理工大学学报，１９９９， 气组分及分布规律试验［Ｊ】．广东电力，２０１６，２９（３）：１－７． ２７（１）：６３—６５． ＬＩ Ｄｅｂｏ，ＳＨＥＮ Ｙｕｅｌｉｎａｇ，ＹＵ Ｙｕｅｘｉ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｏｎ ＱｉＵ Ｊｉｈｕａ，ＬＩ Ｍｉｎ，ＳＵＮ Ｘｕｅｘｉｎ，ｅｔ ａ１．Ｔｈｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｏｆ ｍａｉｎ ｌｆｕｅ ｇａｓ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｎａｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｒｅｇｕｌａｒｉｔｉｅｓ ｆｏｒ ｗａｔｅｒ－ｗａＵ ｉｎ ｗａｌｌ ｆｉｒｅｄ ｂｏｉｌｅｒ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｕａｚｈｏｎｇ ｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄ ｃｏａ１．ｉｆｒｅｄ ｂｏｉｌｅｒ ｗｉｈｔ ｓｗｉｒｌｉｎｇ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ［］ｊ． Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆＳｃｉｅｎｃｅ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９９，２７（１）：６３－６５． Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ，２０１６，２９（３）：１－７． ［１２］丘纪华，李敏，孙学信，等．对冲燃烧布置锅炉水冷壁 （责任编辑马昕红） ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｒｌｆｄ．ｃｏｍ．ｃｎ
