污水处理厂模板施工方案

管网工程

模板专项施工方案

审批： 审核： 编制：

编制单位：贵州建工集团有限公司

编制时间：二零一四七年七月二十三日

目 录

第一节 编制依据 第二节 工程概况 第三节 模板方案选择 第四节 施工准备与组织 第五节 模板设计与安装 第六节 模板拆除

第七节 模板技术质量措施 第八节 安全、环保文明施工措施

附一：模板计算书

附二：墙、顶板、柱、梁、楼梯模板图

第一节 编制依据

1、工程合同 2 、施工图纸 3 、施工组织设计

4、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 5、《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002

6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001 7、《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008 8、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 9、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2002 10、《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-99

第二节 工程概况

1、总体概况

崇左市江州区左州镇污水处理厂及配套管网工程设计总规模1000m³/d。本期一期工程构(建)筑物包括：格栅及集水提升井、调节池及微虑机房、配水井、滤布滤池、紫外消毒渠及巴氏计量槽、TOP一体化设备、辅助用房。污水经处理后排入厂区边上河流。

崇左市江州区左州镇污水处理厂及配套管网工程厂区需铺设有工艺管道、跨越管道、回流管道、雨水管道、污水管道、厂区给水管道及电缆沟等。

第三节 模板方案选择

1、综述

考虑到污水处理厂的工期紧迫，故在选择方案时，尽量本着快速、实用、经济、安全等原则，充分考虑之后，选择15mm—20mm厚的腹模板（局部12mm）。

多层腹模板在现场将原材料拼装组合而成，施工效率高，混凝土面成

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型可达到清水效果，同时可大量节约木材。多层腹合板用于模板工程其周转率可达4次，并且在长时间使用时，安全可靠，造价经济合理，受力明确。能够充分满足预期的安全性和耐久性。 2、梁

面板采用15mm 木腹膜面板，40×60木方（内楞）现场拼制，采用φ48×3.5钢管（外楞）支撑，部分梁的高度大于600时，梁身采用M12对拉螺栓进行加固。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成。 3、顶板

面板采用15mm 木腹合面板，板底采用40×60木方。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。 4、池壁模板

采用15mm厚木腹合板，木方作内楞，配套穿墙螺栓M12使用。竖向内楞采用40×60木方，水平外楞采用双肢φ48×3.5钢管。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓φ12。斜撑采用钢管，不过要作好对底板的保护。外墙和池墙螺栓采用中部加焊60×60×3mm止水环片，一次性使用，止水片。 5、柱模板

采用15mm 厚木腹合板，施工现场组拼，背内楞采用40×60木方，柱箍采用圆钢管48×3.5围檩加固，双肢，长边用M12对拉螺栓进行加固，短边直接用扣件紧紧连接钢管，将其与搭设的脚手架连接，不用M12对拉螺栓进行加固，边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。

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6、底板与底板梁模板

底板侧边采用定型钢模板，钢管支撑；底板梁侧模采用15mm厚多层腹合板面板，40×60mm内楞、水平外楞采用φ48×3.5钢管。 7、楼梯间模板

楼梯间梁模、底模采用12mm厚多层腹合板面板，50×100mm次龙骨、φ48×3.5钢管主龙骨，踏步面板采用50mm厚木板，支撑采用D48钢管支撑。

模板工程是保证混凝土结构质量的重要分项工程，模板的设计、制作、安装、拆除、周转、维护等对于结构质量和经济效益均有极大影响。本工程混凝土结构外观基本要求为构筑物剪力墙墙体、梁、框架柱和顶板底混凝土面平整光洁，不得再做抹灰找平、细部处理，只需刮腻子找平、涂装即可。从混凝土结构尺寸、外观等技术指标足以反映模板工程的重要性。

模板及其支撑根据本工程结构形式、荷载大小、施工设备、材料供应等条件进行设计。模板及其支撑具有足够的承载能力、强度、刚度和稳定性，能够可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。

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第四节 施工准备与组织

1、模板工程施工准备 （1）、模板工程技术准备

由于本工程的构筑物的结构较为复杂，而且预埋件也较多在此期间，我部督促木工班组技术人员熟悉图纸，钻研图纸，做到心中有数，合理下料，尽量的节约时间，争取时间。

项目部技术负责人根据验收规范、工艺规程、本工程《施工组织设计》和本“施工方案”，编写模板工程技术交底，提出操作工艺要求、质量标准、质量控制措施、作业安全、成品保护等事宜。

施工管理人员在项目经理以及总工的组织，钻研图纸，提高管理水平 （2）、模板工程设备、工程器具准备

本工程的单体较多，间距较小，施工空间有限，而且任务紧，因为场地的障碍物等多种因素，工期抓紧，所以在模板这一块，计划各单体有序进行，突出重点，紧迫时准备两班工人轮流作业，

木工加工棚设在工区内，具体的布置平面图。

主要工器具准备情况见“主要工器具计划表”所示，随工程进度进出场。

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主要工器具计划表

序工器具名称 规格型号 MJ-106 MB-503 1m3 6～19mm 功率 3.0kW×2=6.0kW 3.0kW×2=6.0kW 0.5kW×2=1.0kW 2.8kW 1.0kW 0.5kW×2=1.0kW 0.5kW×2=1.0kW 0.5kW×2=1.0kW 数量 2 2 2 1 1 2 2 2 若干 若干 1 木工电锯 2 木工电刨 3 台钻 4 空压机 5 手持式电锯 6 手持式电刨 7 手电钻 8 砂轮切割机 9 手工工具 10 量具 以上工具为暂定，有可能会有出入，其他一些小型工具自备，不予赘述。

（3）、模板工程材料准备

我部主要人员根据《施工组织设计》和本方案的要求，根据模板设计成果，结合施工进度综合考虑，确定模板工程所用材料。

构筑物、建筑物的模板工程主要材料是15mm厚的腹合板。并考虑本工程流水作业，模板材料经拆模后，多层腹合板、木枋等可以继续周转利用。综上，模板工程主要材料计划如下表所示，但以实际为准，

材料名称 多层腹合板模板 木枋 木板 穿墙螺栓 扣件

主要用途 模板 次龙骨 门窗洞口 含圆形止水钢片 连接钢管 第 5 页

备注 机制 脚手架钢管 钉子 腹水 海绵腹条 脱模剂 止水镀锌钢板 支撑 模板拼装 粘结海绵条 封堵缝隙 各类模板材料在现场的备用数量应能满足施工流水作业的需要，并在有不足及损坏时及时予以补充。 2、模板工程作业条件

（1）、模板工长及技术员组织各模板施工班组了解模板工程的施工组织，熟悉安全操作规程，掌握本《模板工程设计方案》中的内容以及附图。

（2）、按照配板图、模板配制明细表查验现场加工多层腹合板模板规格、尺寸是否符合要求。模板工程所有承重部件需经安全员、质量员全数检查，确认合格后方允许投入施工。

（3）、构筑物底板浇注后，弹好剪力墙线，柱的位置线，以及模板控制线，由于构筑物的预埋件较多，支模时要注意准确定位，构筑物的每一个施工层施工时，支模完毕都要校核与下部已完毕部分的位置的准确性，遇到部分构筑物有门窗时，准确放出门窗洞口位置，

对于建筑物，主要是控制标高，每一次浇注前，要校核模板的准确性，包括楼层标高线和模板控制线、门窗洞口位置线。外窗洞口两侧应自下至上弹放通线，以确保外窗洞口上下对齐。

（4）、构筑物的剪力墙墙体竖向结构在顶板根部200mm宽范围的模板底口严格找平。混凝土接茬处施工缝模板安装前，应预先将已硬

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化混凝土表面的水泥浮浆薄膜层、松散混凝土、砂浆软弱层全部剔凿至出露石子的新鲜层面。用水冲洗干净，不露明水。外露钢筋插铁尤其后浇带外露钢筋在浇筑混凝土时用塑料薄膜、麻袋布等包裹好，防止污染；若沾有灰浆、油污时应刷洗干净。

（5）、模板表面清理干净，刷好脱模剂，涂刷均匀，不得漏刷。1:4机柴油脱模剂用于钢制模板，涂刷时不得淌油，不得汪油。多层腹合板涂刷水性脱模剂，在冬雨季则不宜使用。

（6）、墙、板结构钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，提交监理单位现场检验，办理隐检手续。

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第五节 模板设计与安装

1、模板安装的一般要求

竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱、池壁等模板前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 2、池壁、墙板模板安装顺序及技术要点 （1）、模板安装顺序

结构墙体多层腹合板模板安装施工工艺流程如下所示。

测量弹线

预留洞口支模 安装一侧模板 穿对拉止水螺栓 安装支撑架 对拉螺栓紧固 安装支撑架 安装另一侧模板 （2）、技术要点

安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆\"烂根\"现象，

墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。

需要特别说明的是，对于本工程的构筑物来说，比如高效滤池、混合反应池的剪力墙上的预留洞也比较多，所以在施工时要仔细。 3、梁模板安装顺序及技术要点

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（1）、模板安装顺序

梁多层腹合板模板安装施工工艺流程如下所示。

弹梁轴线、水平线 安装另一侧模 穿对拉螺栓、紧固 搭设梁模支撑体系 支梁侧模 验 筋 安装梁底次龙骨 绑扎梁钢筋 与相邻模板连接紧固 安装梁底模板 梁底模板起拱 验 模 复核梁模尺寸位置

（2）、技术要点

按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，以防止由于灌注混凝土后跨中梁底下垂，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。 4、顶板模板安装顺序及技术要点 （1）、模板安装顺序

顶板多层腹合板模板安装施工工艺流程如下所示。

搭设支撑系统 安装主龙骨 安装次龙骨 调整模板下皮标高并起拱 多层板铺放 涂脱模剂 检查校正多层板标高与平整度

（2）、技术要点

顶板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 5、柱模板安装顺序及技术要点 （1）、模板安装顺序

柱多层腹合板模板安装施工工艺流程如下所示。

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柱模板拼装 柱轴线放样 ·第一片柱模安装就位 另三片柱模安装就位 质量检查 安装斜撑 检查柱模轴线偏安装柱箍 验 模 （2）、技术要点

板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。 6、模板组拼

模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用铁丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下。

（1）、两块模板之间拼缝 ≤1mm （2）、相邻模板之间高低差 ≤1mm （3）、模板平整度 ≤2mm （4）、模板平面尺寸偏差 ±3mm 7、模板定位

前面提到，由于本工程的一些构筑物较为复杂，高效滤池、混合共有沉淀池的模板支设均不能一次性完成，这就对一些模板的定位带来一定的困难，要求施工及测量放线人员能够仔细认真的操作，每一步把误差控制最下，避免向上误差累计。

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当底板或面层混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出上部连接墙截面位置尺寸线、单侧或双侧模板500 控制线，以便于梁模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，用墨斗弹出相对于底板的500mm 标高控制线（也可以根据绝对坐标在本部分的墙体上弹出一条合适的标高线），并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上。

首先定出构筑物的主轴线的控制线（此主轴线事先确定好，并做标记，方便测量），并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。 8、模板支撑

模板支设设计必须有理论计算作为根据，本方案的模板次楞、主楞等之间的间距全部经过理论计算，寻找满足安全和节约材料的最佳结合点。 （1）、梁侧模板采用15mm腹合面板作为面板，木方作为内楞间距400mm，双肢φ48×3.5钢管作为外楞间距竖向间距275mm（水平横向间距），并采用M12普通穿墙螺栓加固，竖向间距为850mm。竖向有三个对拉螺栓加固，间距150+275+275+150。

梁底模板采用15mm腹合面板作为面板，钢管纵向布置作为内楞，水平间距250mm。横向支承为φ48×3.5钢管。横向间距为1000，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向横距1.0m，梁两侧立杆间距1.4m，步距1.2m。

除了验算的项目除外，还在梁底加了一根构造立杆，计算书未计算。

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（2）、板模板采用木方做板底支撑，中心间距150mm，外楞支承为φ48×3.5钢管，间距500mm,扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距0.50m，跨距0.75m，步距1.0m。支承木方的横杆与立杆的连接. （3）、墙模板竖向内楞采用木方间距160 mm，水平外楞φ48×3.5钢管间距350 mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距350mm，竖向间距350mm，斜向支撑用钢管上中下三道进行加固以保证其稳定。 （4）、柱模板竖向内楞采用木方，间距200mm，柱箍采用圆钢管48×3.5mm，长边双肢，用M12普通穿墙螺栓加固，间距300mm，短边单肢钢管，间距也是300mm,四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。

（5）、楼梯的底模采用δ=12mm多层板为面板，40×60mm木枋＠200为纵向次龙骨，以φ48×3.5＠1200为楼梯底部横向主龙骨。40*60通长双肢木方与侧面木方钉紧。具体见附后图所示。最低踏步和最高踏步需考虑休息平台面层的衔接。

10、模板施工时注意以下几点：

（1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（2）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；

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（3）板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；

（4）板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑，并且要在底板上垫木板，防止损坏底板，顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体\"吃模\"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。

（5）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按1000mm（～900） 和1000mm （～900）的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。

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第六节 模板拆除

1、拆除条件

模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，方可拆模。模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求：在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002表4.3.1的规定后方可拆除。

结构类型 结构跨度按设计的砼强度标准确值（Ｍ） 板 ≤２ ２～８ ＞８ 梁 ≤８ ＞８ 悬臂构件 ≤２ ＞２ 的百分率计（％） ５０ ７５ １００ ７５ １００ ７５ １００

2、模板拆除

拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）、墙模板拆除

墙、柱模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆

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除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先焊割拆下穿墙螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的木方，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2）、柱模板拆除

先柱模板支撑系统拆除，再拆槽钢柱箍后将柱模板用撬棍撬离柱砼体。撬棍撬离的注意事项同上。 （3）、板、梁模板拆除

一般应遵循后支先拆，先支后拆；先拆非承重部分，后拆除承重部分；自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。梁底模板的拆除和钢支撑的拆除均从结构跨中向两端作业。

应先拆梁侧帮模，再拆除板模板，顶板模拆除，先拆掉水平拉杆，然后拆除支撑系统支柱。每根主龙骨留1～2根支柱暂不拆。

（4） 楼板模板拆除

楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。

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4、模板拆除放至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

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第七节 模板技术质量措施

1、进场模板质量标准 模板要求：

（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木腹合板出厂合格证和检测报告来检验）。

（2）外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱腹不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点平均值为偏差。

长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。

对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。

翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求

必须符合《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）及相关规范要求。即：模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。

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模板工程在浇筑混凝土之前应预先验收。模板安装和浇筑混凝土时对模板及其支撑进行检查、维护，及时处理异常情况。 （1）、主控项目

①、安装构筑物的剪力墙模板时，浇注上一个施工层时（即接高模板，剪力墙模板不能一次搭设完成，区别于从底板到第一次浇注的情况，清水池可一次成型除外）下端要有可靠的支撑，无论是主龙骨也好、脚手架也好。高效滤池的中部存在悬挑的板，支模时要避免将受力支架搭在上面，安装建筑物现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。

所以从上可知，我们应该做好检查工作，对照模板设计文件和施工技术方案观察。确保剪力墙的模板有足够的能力支撑。

②、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 这一个项目也是极其重要，使模板可以顺利拆除。 （2） 一般项目

①、模板安装应满足下列要求：

模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂。

浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。

②、对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。

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检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的地方抽查10％，且不得小于3 处。）

我们可以用水准仪或拉线、钢尺检查。

③、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；这一点需要特别说明，构筑物的预埋件较多，要准确定位。

本工程师污水处理项目，所以必须要把好这一关，避免标高错误、定位错误、一定要避免失误，为项目的顺利进行打好基础。

按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的地方抽查10％，且不得小于3处)。

检验方法：钢尺检查。

（3）现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。

按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的地方抽查10％，且不得小于3处)。

现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）

项目的控制标准见下表所示： 序 允许偏差项目 允许偏差（mm） 检验方法 5 尺量 ±5 水平尺或拉线尺量 第 19 页

1 轴线位置 2 底模上表面标高

3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19

基础 柱、墙、梁 层高≯5m 层高垂直度 层高＞5m 相邻两板表面高低差 表面平整度 方正 阴阳角 顺直 中心线位移 预埋管、 螺栓 螺栓外露长度 中心线位移 预留孔洞 尺寸 中心线位移 门窗洞口 宽、高 对角线 中心线位移 插筋 外露长度 截面模内尺寸 ±10 +4，-5 6 8 2 5 — — 3 +10、-0 +10 +10、0 — — — 5 +10、0 尺量 经纬仪或吊线、尺量 尺量 靠尺、塞尺 方尺、塞尺 线尺 拉线、尺量 拉线、尺量 拉线、尺量 尺量 （4）模板垂直度控制

①、对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

②、模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；

③、模板就位前，检查顶模撑位置、间距是否满足要求。 （5）、顶板模板标高控制

每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线或其他标高记号，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）、模板的变形控制

①、墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。

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②、浇筑混凝土时，立好分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，一层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。

③、门窗洞口处的混凝土对称浇注；

④、模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；

⑤、浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； ⑥、模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）、模板的拼缝、接头

模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）、窗洞口模板

在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）、清扫口的留置

楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木腹合板背订木方固定。 （10）、起拱：跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）、与安装配合

构筑物、建筑物等结构合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合。 （12）、混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

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（13）、为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、模板工程质量保证措施

（1）、模板工程施工质量控制流程

本工程模板工程质量控制流程参见附录“模板工程施工质量控制流程图”所示。

（2）、模板安装质量保证措施

①、模板之间的拼缝及模板与建筑物结构之间的接缝必须严密。多层腹合板模板接缝间隙应≯1.5mm，否则必须予以处理。

凡接缝处如门窗口模板内外侧、大模板下口与楼地面接缝处为防止少量漏浆，现加贴b≥30mm、δ=5mm海绵条止浆，粘贴时将海绵条放在距离模板线2mm处，令模板压住后海绵条与线平齐，

防止海绵条被浇入混凝土内。不得使用砂浆找平或使用木枋堵塞。

②、模板安装后将模板与混凝土的接触部位除净灰浆，表面清理干净，再均匀满涂环保型脱模剂。避免因模板清理不好、涂刷脱模剂不均、拆模过早而造成混凝土顶板表面粘连。严禁脱模剂污染钢筋和混凝土的接槎部位。

③、模板施工过程中，模板工长督促班组长随安装随检查，做好自检记录。发现模板拼装时缝隙过大、连接固定措施不牢靠、变形、松动等现象均要及时调整修正。

模板安装时应拼缝严密平整，不漏浆，不错台、不跑模、不涨模、

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不变形。封堵缝隙的腹条不得突出模板表面，严防浇入到混凝土内。预埋件、螺栓、插铁、水电管线、箱盒等应埋设位置尺寸准确，固定牢靠。

④、结构后浇带、施工缝模板安装的位置、留置形式应符合要求，安装牢固，确保留茬截面齐整和钢筋位置准确。梁柱节点、主次梁节点、板墙与顶板交角和楼梯、阳台、檐口等模板应确保尺寸准确、棱角顺直、拼缝平整。

⑤、模板的制作、安装和拆除，均执行自检、互检和专业检查“三检”验收制度，形成文字记录，全程控制。 5、消除模板工程质量通病

对于模板工程的质量通病，在施工过程中，针对其原因防微杜渐，加强施工过程中的质量控制。

模板工程质量通病及其主要原因罗列如下。 ①、模板接缝不严密、不平整。

模板变形而未加以调整处理；堵缝措施不当。 ②、墙体变形。

模板刚度差；模板横向支撑稀松，未在同一轴线上；未对称浇筑混凝土。

③、标高偏差。

标高施测有误；模板顶部没有标高标识。 ④、轴线位移。

轴线定位有误；模板根部或顶部固定不牢；未拉水平和竖向通线控制；未对称浇筑混凝土；支撑系统刚度不足。

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⑤、脱模剂涂刷不合要求。

模板清理不干净；脱模剂涂刷不匀；混凝土面和钢筋有油性污染；脱模剂遭水冲洗。

⑥、仓内清理不合要求。

钢筋绑扎后未用压缩空气或压力水清理；合模前未做清理。 ⑦、拆模时混凝土受损。

拆模过早；支模不当而影响拆模；同条件试块留置不足或未进行试验而无法指导拆模。 6、模板工程技术资料

模板工程工艺标准应具备以下技术资料： ①、模板分项工程预检记录

预检内容包括模板清理情况；模内清理情况；模板安装过程是否本施工方案要求；检查支撑系统的承载能力、刚度、稳定性；检查模板的垂直度、平整度、板间接缝高差、接缝严密性；模板和结构的几何尺寸、轴线、标高；预埋情况等。

②、模板安装工程检验批质量验收记录 模板安装工程检验批划分以施工流水段为单位。

按检验批验收时，依据《（GB50204－2002）混凝土结构工程施工质量验收规范》有关规定检查并评定记录。

③、模板安装分项工程质量验收记录

在模板安装工程检验批质量验收合格前提下完成模板安装分项工程质量验收。

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7、其他注意事项

在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有专项的施工方案以便给施工队伍的书面形式的技术交底。

（1）、腹合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）、进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）、模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）、墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。

（5）、墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。 （6）、门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。

（7）、支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 8、脱模剂选择技术及模板堆放、维修质量事项

（1）、木腹合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。 （2）、模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。

（3）、拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

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第八节 安全、环保文明施工措施

1、安全措施

本工程的构筑物，除了采取必要的基坑维护之外，工人搬运材料，下去施工也必须有可靠的安全措施。

（1）、各大开挖的工程，在工人下去操作时，必须有可靠的安全措施，用脚手架搭设的梯子必须有可靠的支撑，放置坡度、步距不宜过大，钢管上尽可能的设立防滑措施，搬运材料部方便时，上面工人传递，下面必须有人接应，而且注意周边工人的安全，特殊情况下，可以考虑在边坡上挖土梯，浇注混凝土找平防滑。

（2）、池体大开挖，在四周必须设置防护栏杆，安全网封闭，并且刷上醒目的标记。以防止施工人员发生意外，挂\"非施工人员禁止靠近\"安全标志。

（3）、考虑到一旦场内的电线杆拆除之后，施工将非常紧张，加班将不可避免，所以晚间施工要有足够的照明，以确保施工安全。手持行灯要使用安全电压。

（4）、在支设综合楼、生活楼、生物池(顶板)等较高处的模板时，必须将工具和配件放在工具袋中，不得掉落，并严禁放在脚手架上。 （5）、安装和拆除模板时上下由人接应，随拆除随运输，并将活动部件固定牢固，严禁堆放在脚手架上或随意抛掷。操作人员和指挥人员必须站在安全可靠的地方，防止意外伤人。作业层下部和邻近部位严禁站人和

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通行。

（6）、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

（7）、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。

（8）、模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 2、环保与文明施工措施

（1）、现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定地点。做到工完场清。 （2）、整个施工现场模板堆放场地与要达到整齐有序、干净、低扬尘的整体效果。

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附一

模板计算书

一、梁模板计算

满堂脚手架支撑高度为层高,保险起见支撑高度以顶标高计,不扣

除梁高,按照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容验算。

选取梁段: 综合楼,最大梁250×700 ,该梁是WKL,支撑高度较小,而且下有混凝土板。 1、参数信息

（1）、模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 H(m):0.70m。

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.0；脚手架步距(m):1.20； 梁两侧立柱间距(m):1.4； 采用的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

（2）、荷载参数 模板自重(kN/m2):0.41； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

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倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值(kN/m2):4.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):对水平模板可采用2.0;对垂直面模板可采用4.0

新浇注混凝土对模板侧面压力标准值: （3）、材料参数

木材品种：松木；（或杉树），强度等级按TC13，

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；

面板类型：腹合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；

（4）、梁底模板参数

梁底模板主楞的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：120.0； （5）、梁侧模板参数

次龙骨间距：400mm,材料为40*60木楞。穿梁螺栓水平间距(mm)：400； 主楞(外楞)间距(mm)；不等，见下面分析。

穿梁螺栓竖向间距(mm)：不等，见下面分析；穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：φ48×3.5钢管； 2.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；不考虑倾倒混凝土时产生的水平荷载,挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按

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《建筑施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t—新浇注混凝土的初凝时间（h），实测确定；也可以用下式确定t=200／(T+15),T为混凝土的温度，考虑到施工跨越大，夏季与冬季均施工，所以为了保险起见，取T=20℃，t=5.71。 V—混凝土的浇注速度（m／h）

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.85m；

β1—外加剂影响修正系数，不加时取1.0,加缓凝作用的外加剂时取1.2;

β2—混凝土塌落度影响修正系数,当塌落度＜30mm时,取

0.85;50～90mm时,取1.0;110～150mm时,取1.15。

注：因采用商品混凝土，在混凝土初凝前计算单元的梁墙柱浇灌完成，故只需要按F=γH计算侧压力即可，当计算的F值大60时取60 kN/m2。

F＝24×0.85＝20.4 kN/m2作为本工程梁的计算荷载。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 其力学模型是一条支撑在内楞上的三跨的连续梁。

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（1）、抗弯验算

其中， σ -- 弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 最大弯距(N.mm)；

W -- 净截面抵抗矩，W =hb2／6=850×15×15/6=31875mm3；

按以下公式计算面板最大弯矩

：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

振捣混凝土侧压力设计值: q1= 1.4×20.40=28.56kN/m2； 新浇注(倾倒)混凝土侧压力设计值: q2= 1.2×4.00=4.8kN/m2； 1.4与1.2是荷载分项系数。

注:因模板及其支架中不确定的因素较多,荷载取值难以准确,加上理

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论上对施工计算研究较少,不考虑荷载设计值的折减,这样偏于安全。

q = (q1+q2 ) ×0.85= (28.56+ 4.8)×0.85= 28.356 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 400.00mm；

面板的最大弯距 M=0.1×28.356×400.002 = 4.537×105N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.537×105/31875=14.234N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ=14.234N/mm2 小于 抗弯强度设计值 [f]=15.00N/mm2，满足要求！ （2）、抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q=0.6×28.356×0.400=9.073kN； 截面抗剪强度计算值:

T=3×9.073×103/(2×850×15)=1.067N/mm2； 截面抗剪强度设计值: [T]=1.40N/mm2；

面板的抗剪强度计算值：T=1.067 N/mm2 小于 [T]=1.40N/mm2，满足要求！ （3）、挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

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Vmax = 0.677ql4/100EI

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =28.5×0.85=24.225N/mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 850×15×15×15/12=239062.5mm4； 最大挠度: ω = 0.677×24.225×400.004/(100×9500.00×239062.5) = 1.588 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =400.000/250 = 1.60mm； 面板的最大挠度计算值ω =1.588 mm小于 最大容许挠度值 [ω]=1. 60mm，满足要求！

3、梁侧模板内楞的计算

穿墙螺栓的竖向为两个，而梁高为850，这就存在一个问题，到底竖向是放几个螺栓，经过反复验算，放两个较为合适，而且，两个螺栓距上下梁的边都为250mm,故竖向螺栓竖向间距为400，即：200+450+200=850,此处的受力分析比较难，其关键是力学模型不好建立。

如果以连续梁建立，不是规则等跨，无法运用现成公式，多次超静定结构计算十分复杂（运用弯矩分配法或力法），如果以简支梁计算，弯矩数值比实际偏大，不能较好的反应真是的受力结果，过于保守。

出于验证的目的，和负责的心态，反复考虑，以中间的最大跨400mm做为简支梁考虑，以及200mm以悬臂梁计算，计算简图如下所示中间间距内楞直接承受模板传递的荷载长为梁高：850

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯

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性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40×60×60/6 = 24000mm3； I = 40×60×60×60/12 = 720000cm4；

经过验算如下表所示 弯矩 σ值 12.69 10.027 剪力(N) τ值 2707 2406 1.692 1.503 挠度(mm)ω 0.1 0.334(ql4／8EI) 简支梁 304560 悬臂梁 2400 从上表分析可得：除了抗剪性能不满足之外，其余均满足要求，从理论上说，把原结构简化成简支梁、悬臂梁已经是很保守的做法，上述值其实基本可行。

但是本着负责的态度，我们将上述布置重新安排，布置成三个穿梁螺栓，具体布置见下图所示：

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经过验算如下表所示 弯矩 σ值 4.739 5. 剪力(N) τ值 1655 1805 1.035 1.128 挠度(mm)ω 0.211 0.106(ql4／8EI) 简支梁 113740 悬臂梁 135360 以上均满足条件。 4、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 14 mm；有效面积: A= 105mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力:

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N =(20.400×1.2＋4×1.4)×0.225(穿梁螺栓竖向最大间距)×0.400 = 2.707 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×105 = 17850N=17.85 kN 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.707kN 小于螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！

5、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 350.00×15.00×15.00/6 = 13125 mm3；

I = 350.00×15.00×15.00×15.00/12 = 98473.5 mm4；

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（1）.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

f = M/W < [f]其中， f -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

L -- 计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.35×0.85=8.2kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.41×0.35=0.173kN/m（不计梁侧面的模板重）； 振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板采用2.0kN/㎡;） q3: 1.4×2.00×0.35=0.98kN/m；

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q = q1 + q2 + q3=8.2+0.173+0.98 =9.417kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax =0.125×9.417×0.3502=0.144kN.m； σ =0.0848×106/1.313×104=10.975 N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =10.975N/mm2 小于 抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

（2）、抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q =1.8

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值: T=3×18/(2×350×15)=0.471N/mm2； 截面抗剪强度设计值: [T]=1.40N/mm2；

面板的抗剪强度计算值：T=0.471 N/mm2 小于 [T]=1.40N/mm2，满足要求！

（3）、挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

简支梁均布荷载最大挠度计算公式如下:

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其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =[(24.0+1.50)×0.85+0.41]×0.35= 7.731kN/m； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大挠度计算值: ω = 5×7.731×350.04/(384×9500.0×98473.5)=1.615mm；

很显然，这个数值偏大，但是如果我们仔细考虑不难发现，其实钢楞在摆放时，两边要留50mm，中间的跨度其实只有250mm，如下图示

ω = 5×7.731×250.04/(384×9500.0×98473.5)=0.42mm； 面板的最大挠度: ω =0.42 mm 小于 允许挠度值:[ω] = 250.0 / 250 = 1.0mm，满足要求！

6、梁底纵向钢管支撑的计算

本工程梁底支撑次楞采用Φ48×3.50钢管。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

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钢筋混凝土梁自重：

q1= (24.000+1.500)×0.85×0.35／2 =3.793 kN／m； 模板的自重荷载：

q2 = 0.410×[2×0.85＋0.35]／2 = 0.42kN／m； 振捣混凝土时产生的荷载： q3= 2.00×0.35／2=0.35kN／m； 验算刚度时没有振捣混凝土产生的荷载 模板传递给梁底楞的均布荷载计算：

q = [1.2×(3.793+0.42)+1.4×0.35] =5.546kN/m；

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.08cm3 I=12.19cm4

（1）、钢管强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算

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公式如下:

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×5.546×1.0×1.0= 0.555kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.555×106/5080 = 109.252 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

钢管的最大应力计算值109.252N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

（2）、钢管抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: V0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×5.546×1.0 = 3.328 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 4.000 mm2；

钢管受剪应力计算值 τ =2×3328/4.000 = 13.61 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；

钢管的受剪应力计算值 13.61 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求! （3）、钢管挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

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q = 5.196kN/m（不考虑活荷载了）；

钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×5.196×10004 /(100×210000×12.19×104)=0.1.467mm；

钢管的最大允许挠度 [ω]= 1000/250=4 mm；

钢管的最大挠度计算值 ω= 1.467 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]= 4 mm，满足要求！

7、梁底横向支撑钢管的验算 集中荷载p值的求法

底楞（次楞、钢管）把均布荷载转化到两个集中荷载，由于对称布置，所以两个集中荷载数值一样大，由于本支撑在梁跨方向的间距为1米，故

模板传递给梁底楞的均布荷载计算： 钢筋混凝土梁自重：

p1= (24.000+1.500)×0.85×0.35×1.0 =7.586 模板的自重荷载：

p2 = 0.410×[2×0.85＋0.35]×1.0 = 0.42 振捣混凝土时产生的荷载： p3= 2.00×0.35=0.70

验算刚度时没有振捣混凝土产生的荷载 模板传递给梁底楞的均布荷载计算：

p = [1.2×(7.586+0.81)+1.4×0.7] =11.055 每一个集中荷载受力为11.055/2=5.528

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(1)、抗弯计算 M=5.528×0.15=0.829

最大应力 σ= M / W =0.829×106/5080 = 163.1N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

钢管的最大应力计算值163.1N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

（2）、钢管抗剪验算： 最大剪力如下:V=5.528 截面抗剪强度必须满足:

钢管的截面面积矩查表得 A = 4.000 mm2；

钢管受剪应力计算值 τ =2×5528/4.000 =22.609 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；

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钢管的受剪应力计算值22.609 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!

（3）、钢管挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

22ωpa(3l4a)／24EI

p= 5.528kN/m（不考虑活荷载了）；

钢管最大挠度计算值 ω= 5.528×150（3×5502-4×1502) /(24×210000×12.19×104)=1.103mm；

钢管的最大允许挠度 [ω]= 350/250=1.6 mm；

钢管的最大挠度计算值 ω= 1.103mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]= 1.6 mm，满足要求！

8、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力:计算R=5.528kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

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注: 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN(规范取此值)； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

9、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=5.528kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×4.850=0.751kN N = 5.528+0.751=6.279kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4. W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； L0 —— 计算长度 (m)，取下二式中的较大值；

L0 = kμh （《扣规》5.3.3式） L0 =h+2a （《扣规》5.6.2-3式）

a —— 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；非顶托a=0.00,.

k —— 计算长度附加系数，取值为1.155；

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μ —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ = 1.80 l0= kμh=1.155×1.8×1.2=2.495 m

λ=l0/i=2495/15.8=157.9,查《扣规》附录C，=0.281 =6279/(0.281×4)=45.7 N/mm2

计算结果： = 45.7N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f] = 205.00N/mm2,满足要求!

注；1、《扣规》5.6.2-3, l0 =h+2a ,是适用于立杆顶托方式，是将立杆上部伸出段按悬臂考虑，是为了任意伸出顶层横杆的长度。本案是直接传荷载给横杆，间接传荷载给立杆。故本案中a=0.00，

2、k 计算长度附加系数，《扣规》为1.155； μ计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；直接取μ = 1.80；当考虑搭设高度4米以下取μ = 1.80，搭设高度4米以上取μ = 2.00，这样计算简便，安全，满足或符合规范的规定。

二 、墙模板计算

构筑物墙壁比较高，但是节点也比较多，很多都不能一次浇注，我们在墙模板的验算中，取生化池，池壁最厚处750mm，标高从355.25到362.25，高度为7米，可以一次浇注成型，池壁模板拟选用-腹合板，D48钢管支架，M12对拉螺栓紧固,支架采用钢管支架。钢管采用D48×3.5钢管。因为墙较厚,内侧次楞间距160mm，外侧主楞间距350mm，次楞采用单根木头，主楞采用双钢管。

池壁模板验算 参数信息

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次楞(内龙骨)间距(mm):160；穿墙螺栓水平间距(mm):350；主楞(外龙骨)间距(mm):350；穿墙螺栓竖向间距(mm):350；对拉螺栓直径(mm):M12；

主楞信息

龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩：I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；

次楞信息

龙骨材料:木楞；截面类型: 40×60；次楞肢数:1；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；方木弹性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

面板参数

面板类型:腹合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

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墙模板设计简图 墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，因为墙体的混凝土比重稍大,故取25.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时，按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取6.3500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 57.147 kN/m2、158.75 kN/m2，取较小值57.147 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.147kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000 kN/m2。 1、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。由于墙的厚度＞100mm,按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷

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载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距

和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

(1).抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(内楞间距): l =160.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.15×0.35×

0.90=21.603kN/m(其中0.35是截面宽度，也就是内楞间距)，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.35×0.90=1.7kN/m； q = q1 + q2 =21.603+1.7=23.367 kN/m； 1.4与1.2是荷载分项系数

面板的最大弯距：M =0.1×23.367×160.0×160.0= 59819.52kN.mm；

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按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 350×15.0×15.0/6=13125 mm3；

f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 59819.52/13125 = 4.558N/mm2；

面板截面的最大应力计算值 σ = 4.558N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=15.000N/mm2，满足要求！

从上面的计算可知，设计荷载考虑

①、新浇混凝土侧压力设计值q1，与主楞间距成正比 ②、倾倒混凝土侧压力设计值q2，与主楞间距成正比 那么弯矩M与墙后、次楞间距的平方成正比，即M=K1*主楞间距 *次楞间距2

面板的截面抵抗矩W=K2*主楞间距 *面板厚度2

抗弯性能σ = M/W= K1*主楞间距*次楞间距2 / K2*主楞间距 *面板厚度2

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=K3次楞间距2 /面板厚度2 (2).抗剪强度验算 计算公式如下:

其中，∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =160.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.15×0.35×0.90=21.603kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.35×0.90=1.7kN/m； q = q1 + q2 =21.603+1.7=23.367 kN/m ； 面板的最大剪力：∨ = 0.6×23.367×160.0 = 2243.23N； 截面抗剪强度必须满足:

其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； ∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 2243.23N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 350mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ；

fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值: T=3×2243.23/(2×350×15.0)=0.1N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

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面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.1 N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.500N/mm2，满足要求！

抗剪荷载设计分析：

抗剪强度=K1主楞间距*次楞间距/K2主楞间距*面板厚度 =K3次楞间距/面板厚度 (3).挠度验算

根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 57.15×0.35 = 20.002N/mm；

l--计算跨度(内楞间距): l =160.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 35.00×1.50×1.50×1.50/12=9.844cm4；

面板的最大允许挠度值:[ω] = 0. mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×20.002×160.004/(100×9500.00×0.984×105) = 0.184 mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.092 mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=0. mm，满足要求！

2、墙模板内楞的计算

内楞(木)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续

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梁计算。

本工程中，内龙骨采用木头，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为40×60；

竖楞方木截面抵抗矩 W=40.0×60.0×60.0/6=24000mm3 E竖楞方木的弹性模量，E=10000N/mm2；

I竖楞方木截面惯性矩，I=40×60×60×60/12=720000mm4；

内楞计算简图 (1).内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(外楞间距): l =350.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.15×0.16×0.90=9.88kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.16×0.90=0.806 kN/m，其中，0.90为折减系数。

q =9.88+0.807=10.68kN/m；；

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内楞的最大弯距：M =0.1×10.68×350.0×350.0= 1.308×105N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：

其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)； M --内楞计算最大弯距(N.mm)； W --内楞的截面抵抗矩(mm3)；

f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值：σ =1.308×105/24000= 5.45N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] =13.000N/mm2；

内楞的最大应力计算值 σ = 5.45 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

(2).内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， V－内楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(外楞间距): l =350.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.15×0.16×0.90=9.88kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.16×0.90=0.807kN/m， 其中，0.90为折减系数。

q = q1 + q2 =9.88+0.807=10.68kN/m； 内楞的最大剪力：∨ = 0.6×10.68×350.0 =2242.68N；

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截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； ∨--内楞计算最大剪力(N)：∨ =2242.68 N； b--内楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 60.0mm ；

fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ = 1.500 N/mm2； 内楞截面的受剪应力计算值: fv=3×2242.68/(2×40.0×60.0)=1.402N/mm2；

内楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值 τ =1.402N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！

抗剪强度分析

抗剪强度=K*次楞间距*主楞间距/内楞的截面宽度*内楞的截面高度

(3).内楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

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其中， ω--内楞的最大挠度(mm)；

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m);q = 57.15×0.16=9.128 kN/m；

l--计算跨度(外楞间距): l =350.0mm ；

E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 10000.00 N/mm2 ； I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=720000； 内楞的最大挠度计算值:

ω = 0.677×9.128×350.004/(100×720000×10000) = 0.0152 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.800mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.161 mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.800mm，满足要求！

3、外楞(钢)承受内楞传递的荷载， 按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

外楞计算简图

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(1).外楞抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载:

P = (1.2×57.15+1.4×4.00)×0.16×0.35=4.154kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 350mm；

外楞最大弯矩:M = 0.175×4154×350.00= 254432.5 N/mm； 强度验算公式：

其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 254432.5 N/mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] =205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: σ = 254432.5/5.08×103 = 50.085 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；

外楞的最大应力计算值 σ =50.085 N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求！

(2).外楞的抗剪强度验算 公式如下:

其中， ∨--外楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =350.0mm；

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P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×57.15+1.4×4.00)×0.16

×0.35=4.154kN；

外楞的最大剪力：∨ = 0.65×4154=2.7×103N； 外楞截面抗剪强度必须满足:

其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； ∨--外楞计算最大剪力(N)：∨ =2.7×103N； b--外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn--外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 楞截面的受剪应力计算值: τ=3×2.7×103/(2×80.0×100.0)=0.506N/mm2；

外楞的截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

外外楞截面的受剪应力计算值 τ =0.506 N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！

(3).外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

其中， ω--外楞最大挠度(mm)；

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P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 57.15×0.16×0.35＝3.2kN/m；

l--计算跨度(水平螺栓间距): l =350.0mm ； E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105； 外楞的最大挠度计算值:

ω =1.146×3.2×350.003/(100×210000.00×1.22×105) = 0.118mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.800mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.118mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.800mm，满足要求！ 4、穿墙螺栓的计算 计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M12； 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；

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穿墙螺栓所受的最大拉力: N =57.147×0.350×0.350 = 7 kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力 N=7kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！

三、 板模板计算

取构筑物滤池的纵向中间部分的外伸板计算，顶板厚度为300mm，采用木板底模，内楞（木）横向间距为150mm，主龙骨钢管间距500mm，脚手架步距1000mm,立杆横距750mm,纵距与主龙骨的间距一样，为500mm。 1、底模面板计算： 荷载计算

模板自重：1.2×0.41＝0.492KN/m2

新浇砼自重：1.2×24×0.3（混凝土板的厚度300）＝8.KN/ m2 钢筋自重：1.2×1.1×0.3＝0.396KN/ m2

施工人员及设备荷载: 均布荷载2.5KN/m2;或集中荷载2.5KN(计算模板及支撑在下面的小楞时,以集中荷载2.5KN/m2;均布荷载2.5KN分别计算弯矩,并取最大值).

施工荷载：1.4×2.5＝3.5KN/ m2 施工人员及设备荷载以均布荷载计

q1＝(8.+0.492+0.396+3.5)×0.5 =6.515KN/m 其中0.3--纵向钢管间距

q2＝(8.+0.492+0.396)×0.5=4.765KN/ m P＝3.5KN

（1）强度计算

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取木楞间距为150mm，木楞为40mm×60mm方木 强度计算,计算模型以单跨简支梁

M1=qL2/8 =1/8×6.515×0.152=0.0183KN•m

M2= qL2/8+Pl/4=1/8×4.765×0.152+3.5×0.15/4=0.145KN•m M1< M2 取M2计算

σ=M/W=0.145×106/(500×152/6)= 7.73N/mm2<13N/ mm2 满足要求.

（2）抗剪承载力计算：

V1=6.515×0.15/2=0.4KN

V2=(4.765×0.15+3.5)/2=2.107KN

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V1< V2，按V2进行计算

τ=3×2.107×103/(2×500×15)= 0.42N/ mm2w=5qL4/384EI=5×6.515×1504/(384×9500×500×153/12) =0.0931mm<[w]=150/250=0.6mm,满足. 2、木楞计算 荷载计算：

不考虑木楞自重，木楞下钢楞间距为500mm,也以三跨连续梁计算 q1=（8.+0.492+0.396+3.5）×0.15=1.954KN/m q2=（8.+0.492+0.396）×0.15=1.429KN/m， 施工荷载为2.5 KN/ m2,P=1.4×2.5=3.5 KN (1)、强度计算：

木楞下钢楞间距为500mm ,（b×h=40mm×60 mm） 计算简图一

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计算简图二

抗弯承载计算

M1=0.1ql2=0.1×1.954×0.52=0.049 M2=0.1ql2+0.175ql

=0.1×1.429×0.52+0.175×3.5×0.5=0.342KN•M M1< M2 因而按M2计算，不考虑考虑弯距折减系数 σ=M/W=0.342×106/(40×602/6)=14.25N/mm2V1=1.954×0.3/2=0.293KN

V2=0.6ql+0.65q=0.6×1.429×0.5+0.65×3.5=2.398

τ=3V/2bh=3×2.398×103/(2×40×60)=1.498N/mm2三跨均布荷载挠度公式

三跨集中荷载挠度公式

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v=0.677×11.43×3003/(100×10000×720000)= 0.156mm 第一种情况：ω=0.677×1.954×5004/(100×10000×720000)= 0.115mm

第二种情况：ω=0.677×1.429×5004/(100×10000×720000)= 0.084mm

ω=1.146×3.5×5003/(100×10000×720000)= 0.0069mm 第二种综合得：0.0909

所以无论那种情况，均能满足要求<[w]=500/250=2mm 3、钢楞计算（钢管为48×3.5） 荷载计算

钢楞自重不考虑，作用在钢楞上的荷载为由木楞传来的集中荷载,集中荷载由板传到木楞的：

集中荷载 q＝(8.+0.492+0.396+1.5)×0.5×0.15=0.827KN/m 1.5—直接支撑小楞结构构件,均布活荷载取1.5 KN/m2 简化成三跨连续梁，上布均布荷载

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计算简图 (1)、强度计算 抗弯计算

M=0.175ql=0.175×0.827×0.15=0.0217

W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3；

σ=M/W=0.0217×106/(5.08×103)=42.717N/ mm2 <=205 N/ mm2 (2)、抗剪计算

最大V即使支坐反力V=0.65p=0.65×0.827=0.538

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.538 kN；

钢管的截面面积矩查表得 A = 4.000 mm2；

钢管受剪应力计算值 τ =2×538/4.000 = 2.2 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2； 满足要求! (3)、外楞的挠度验算

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根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

其中，

ω--外楞最大挠度(mm)；

P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 0.827 E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105； 外楞的最大挠度计算值:

ω =1.146×0.827×1503/(100×210000.00×1.22×105) = 0.00012mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.800mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.0006 mm 小于 外楞的最大容许挠度值

[ω]=1.800mm，满足要求！ 4、立柱钢管受力计算 计算参数: 模板参数

主体楼层板厚为30cm，立杆间距为750mm。

横向间距或排距(m):0.5；纵距(m):0.75；步距(m):1.0；

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立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):3.15；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.410；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.5000；

楼板浇筑厚度(m):0.3；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):8000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.200；木方的间隔距离(mm):160.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):40.0 模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 竖楞方木截面抵抗矩 W=40.0×60.0×60.0/6=24000mm3

竖楞方木截面惯性矩，I=40×60×60×60/12=720000mm4； （1）、荷载的计算：

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钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.5000×0.15×0.5 = 1.913 kN/m； 模板的自重线荷载(kN/m):

q2= 0.410×0.15 = 0.0615 kN/m ； 活荷载为施工荷载标准值荷载(kN)：

p1 = 2.500×0.5×0.15 = 0.186 kN； （2）.强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算

公式如下:

均布荷载q =1.2×(q1 +q2) = 1.2×(1.913+0.0615) = 2.369kN/m；

集中荷载 p = 1.4×0.186=0.261kN；

最

大

弯

矩

M=Pl/4+ql2/8=0.261×0.75/4+2.369×0.752/8=0.216kN；

最大支座力 N= P/2+ql/2=0.261/2 +2.369×0.75/2 = 1.019kN 截面应力 σ= M /W = 0.216×106/24000.00 = 9 N/mm2； 方木的计算强度9小于13.0 N/mm2,满足要求! （3）、抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:

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T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 2.369×0.75/2+0.216/2 =0.996 kN；

=2×996/4=4.074

截面抗剪强度设计值 [T] = 120N/mm2； （4）、挠度计算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和计算公式如下: 均布荷载q=q1+q2=1.975 kN/m； 集中荷载p =0.261kN；

最大变形 V= 5×1.975×7504 /(384×210000.000×720000) + 7503×0.261 /( 48×210000.000×720000) = 1.155 mm；

最大挠度1.155 小于 750/250=3,满足要求! 5、扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，应该取单跨加载四列集中荷载,且对称布

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置,在此情况下:计算R=1.488kN(0.496×6/2,支坐上的荷载不影响弯矩).

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

注: 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN

的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN(规范取此值)； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 6、立杆稳定性计算

模板支架荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 脚手架的自重(kN)：

NG1= 0.129×3.15= 0.406 KN； 模板的自重(KN)：

NG2= 0.410×0.75×0.5 = 0.154KN； 钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3= 25.000×0.30×0.75×0.5= 2.813 KN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.373kN；

活荷载为施工荷载标准值荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.5 ×0.75×0.5= 0.938KN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.361 KN；

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立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =5.361 KN；

σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；

i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；

A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4. cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；

σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

Lo---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2)

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k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.800×1.0= 2.079 M； Lo/i = 2079 / 15.800 = 131.58； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=5361/(0.386×4.000) = 28.42N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 28.42, 小于 [f]= 205.000满足要求！ 此处不按公式（二）验算。

四、柱模板计算

柱模板此次验算的柱尺寸为400×800，竖向内楞采用木方，间距200mm，尺寸40×60,柱箍采用圆钢管48×3.5mm（双肢），距长边端部180mm的地方各加M12对拉螺栓，用M12普通穿墙螺栓加固，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为200mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽

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量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度， 25.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取2.5m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 57.147 kN/m2、150.75 kN/m2，取较小值57.147 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.147kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000 kN/m2。 1、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，木方间距200mm，模板宽400mm，另一侧模

板800 mm，并别把他们看作是均布荷载下的三跨计算

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(1).面板强度计算

支座最大弯矩计算公式：

其中 q为强度设计荷载(kN/m)；化为线荷载

q = (1.2×57.147+1.4×4.0)×0.3×0.90=20.028kN/m

(其中0.3是截面宽度，主楞间距)，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数.

竖楞的距离= 200mm；三跨弯矩公式分别是

经过计算得到最大弯矩

M=0.1×20.028×0.22 =0.08 kN.M

面板截面抵抗矩 W= 300×15×15/6=11250mm3

经过计算得到 = M/W = 0.08×106/11250=7.111N/mm2, 两跨的无须计算,必满足.

面板的计算强度小于15.0N/mm2，满足要求。 (2).抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql

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截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.20×20.028=2.403KN

截面抗剪强度计算值 T=3×2403/(2×300×15)= 0.801N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求。 (3)面板挠度计算

最大挠度计算公式：

其中 q混凝土侧压力的标准值，q = 20.028 ×0.300=6.008kN/m；

E面板的弹性模量，查施工手册腹合板 E=9500N/mm2；

I面板截面惯性矩 I= 300.0×15×15×15/12=84375mm4； 经过计算得到：

v=0.677×6.008×1504/(100×9500×84375)=0.034 mm [v]面板最大允许挠度，[v]=200/250=0.8mm； 面板的最大挠度满足要求。

需要说明的是，对于弯矩计算，即使取最为保守的单跨连续梁计算，仍然满足要求，由此可见，该设计是稳定的。 2、竖楞方木的计算

竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连

续梁计算，计算如下：

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竖楞方木计算简图 (1).竖楞方木强度计算

跨中最大弯矩计算公式

其中 q为强度设计荷载(kN/m)；

q = (1.2×57.147+1.4×4.00)×0.2×0.9=13.352kN/m

d为柱箍的距离，d=300mm； 经过计算得到最大弯矩 M=0.10×13.352×0.3×0.3=0.120kN.M

竖楞方木截面抵抗矩 W=40.0×60.0×60.0/6=24000mm3 经过计算得到 = M/W = 0.120×106/24000 = 5N/mm2

竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。 (2).竖楞方木抗剪计算

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最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.3×13.352=2.403KN

截面抗剪强度计算值 T=3×2403/(2×40×60)=1.5 N/mm2 截面抗剪强度 [T]=1.50N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算恰好满足要求。

以下为选择表

序号 1 2 3 内楞 180 150 200 外楞 350 350 300 结果T 1.75＞1.5 1.46＜1.5 1.5 (3).竖楞方木挠度计算

最大挠度计算公式

其中 q混凝土侧压力的标准值，q=57.147×0.2=11.43kN/m； E竖楞方木的弹性模量，E=10000.0N/mm2； I竖楞方木截面惯性矩， I=40×60×60×60/12=720000mm4； 经过计算得到

v=0.677×11.43×3003/(100×10000×720000)= 0.156mm [v]竖楞方木最大允许挠度，[v] = 300/250 = 1.2mm；

竖楞方木的最大挠度满足要求。 3、柱箍的计算

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柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管φ48×3.5mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19cm4

把单跨连续梁化简为简支梁,这样不仅方便,避免超静定结构的计算,结果也更加可靠.

P为竖楞方木传递到柱箍的集中荷载 (kN)

P = (1.2×57.147+1.4×4.0)×0.2×0.30 =4.551kN 经过简支梁的计算得

最大弯矩M = 1.820kN.m 最大支座力N = 6.826kN (1)、柱箍强度计算

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柱箍截面强度计算公式：

其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值,根据图取1.820kN.m W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 5080mm3；

柱箍的强度计算值(N/mm2): [f] = 205.000,经过计算，单肢不能满足要求，采用双肢，W0 = 5080×2=10160mm3

此时柱箍的强度计算值 f =179.134;柱箍的强度验算满足要求。采用双肢

(2)、柱箍挠度计算

p =57.147 ×0.20=8.572kN/m；

E 柱箍的弹性模量，E = 210000N/mm2； I 柱箍截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105mm4；

经过计算得到 ,简支梁集中荷载挠度计算公式:

1.146×8.572×3004/(100×210000×122000) = 0.031mm [v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 300/400 = 0.75mm； 柱箍的最大挠度满足要求。

4、穿柱螺栓的计算 计算公式如下:

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其中 N -- 穿柱螺栓所受的拉力；

A -- 穿柱螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿柱螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿柱螺栓的型号: M12 ； 穿柱螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿柱螺栓有效面积: A = 105 mm2；

穿柱螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.850 kN；

穿柱螺栓所受的最大拉力: N =57.147×0.3×0.4 = 6.858 kN。 穿柱螺栓所受的最大拉力 N=6.858kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！

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