高支模方案经专家审批后

江宁区交警大队业务技术用房工程建筑总面积为17473.53m2，其中地下面积约4569.24m2，楼地上建筑面积为12904.29m2，地上主楼6层，裙楼3层。本工程为框架结构建筑体，建筑结构安全等级为二级，设计使用年限50年，耐火等级一级，建筑抗震设防类别为丙类，地基基础设计等级为丙级，框架抗震等级：主楼为二级，裙楼为三级，按七度抗震烈度设防，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅲ类。

建设单位：南京江宁城市建设集团有限公司 设计单位：东南大学建筑设计研究院有限公司 监理单位：江苏建科建设监理有限公司 勘察单位：江苏科信岩土工程勘察有限公司 施工单位：南京弘正建设发展有限公司 图纸设计内容 序号 1 2 3 4 5 6 7 项目 结构型式 基础型式 结构抗震等级 框架柱尺寸（mm） 内容 框架结构 桩筏基础 主楼为二级；裙楼为三级 600×600、800×800、800×1000等 框架梁截面尺寸（mm） 600×1400、400×1400、250×700、400×750、400×850等 混凝土墙厚（mm） 混凝土板厚（mm） 300、350、500等 120、300、400、600等 基础垫层 地下室底板（含承台、基础梁等） 地下室外墙、水池 混凝土强度 等级 C15 C40抗渗等级P6 C40抗渗等级P6 C40抗渗等级P6 C40、C60 C30 C20 下部钢筋不小于50mm，上部钢筋25mm 8 地下顶板梁、板 柱、剪力墙 梁板 构造柱、圈梁、过梁 9 混凝土保护层 厚度 地下室底板底板 地下室外墙 楼板 梁 柱 板、墙分布筋 柱、梁中箍筋和构造钢筋 梁板中预埋管 10 钢筋级别 外侧（迎水面）50mm 内侧25mm 地下25mm，地上15mm 地下35mm，地上25mm 地下外侧25mm，内侧及地上25mm ≥15mm ≥15mm ≥30mm 采用HPB300、HRB400 根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的规定：模板工程搭设高度8米及以上，施工总荷载15KN/m2以上需经专家评审论证的高大支模专项施工方案。

本工程需验算并经专家论证的统计表如下：

序号 部位 编号 QCL3-1103 QCL3-B02 1 梁 QCL3-C02 QKL3-1301 QCL3-1003 QKL3-1201 2 梁 QKL3-1101 QKL3-D01 3 4 5 6 7 8 梁 梁 梁 板 板 柱 ZKL3-E01 ZKL3-401 ZCL3-402 9.6m 9.6m 9.6m 9.6m 地下室顶板 QKZ-13 QKZ-16 9 柱 ZKZ-7 ZKZ-8 9.6m 600*600（mm） 5.65m 9.6m 400*850（mm） 400*750（mm） 250*700（mm） 120mm 300、400 1000*800（mm） 9.6m 600*1400（mm） 9.6m 400*1400（mm） 支模高度 截面尺寸 ZKZ-10 ZKZ-11 ZKZ-13 ZKZ-14 ZKZ-16 ZKZ-17 第二章 编制依据

江宁区交警大队业务技术用房工程施工合同文本 江宁区交警大队业务技术用房工程设计图纸 江宁区交警大队业务技术用房工程施工组织设计

主要规范、规程和标准

序号 类别 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 国标 国标 国标 行标 行标 行标 行标 行标 行标 行标 国标 地方 地方 名称 建筑结构荷载规范 建筑工程施工质量验收统一标准 混凝土结构工程施工质量验收规范 高层建筑混凝土结构技术规程 建筑施工模板安全技术规范 施工现场临时用电安全技术规范 建筑机械使用安全技术规程 建筑施工高处作业安全技术规范 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 建筑施工安全检查标准 《钢管脚手架扣件》 高大模板支撑体系的安全控制 编号 GB50009-2012 GB50300-2013 GB0204-2002 JGJ3-2010 JGJ162-2014 JGJ46-2014 JGJ33-2012 JGJ80-2016 JGJ130-2011 JGJ59-2011 GB15831-2006 参考 关于加强建筑结构工程质量管理的若干规定 宁建规字【2012】3号 《危险性较大的分布分项工程安全管理办法》 建质【2009】87号文 第三章：施工计划

一、施工目标 1、质量目标：合格。

2、安全管理目标：确保安全生产，杜绝重伤以上事故。 3、文明施工及环境保护目标：市级文明施工标化工地。 现浇结构模板安装的允许偏差（mm）

项 目 轴线位置 底模上表面标高 基础 截面内部尺寸 桩、墙、梁 全高≤5m 层高垂直 全高>5m 相邻两板表面高低差 表面平整（2m长度上） 二、流水段划分

根据图纸和有关施工规范及现场施工条件，地上部分按后浇带和伸缩缝区分，划分三个区段施工。

施工平面图

三、施 工 组 织 机 构及职责 1、项目部组织机构

项目经理：王飞

6 1 3 用直尺和尺量检查 用2m靠尺和楔形塞尺检查 +4，-5 5 用2m托线板检查 允许偏差 4 ±4 ±8 尺量检查 检查方法 尺量检查 用水准仪或拉线和尺量检查 项目副经理：卢长技术负责人：武志质 施预材安资检工算料全料员 员员员员员：：：：：：架瓦土木孙万2、项目管理人员职责陈 陶刘子陈工工万顺贤方敬勇工庆班班班春华1)、项目经理 宏飞班云组组组、组孔①建立施工项目的质量保证体系，明确项目内各类人员的职责、职能； 伟②对工程的质量、安全、进度、成本和文明施工全面负责，对工程的开工、施工、竣 工全过程负责，保证施工满足合同的各项要求；

③接受业主、监理、上级、社会各方面的检查。 2)、项目副经理 ①在项目经理的领导下，对主管的单位工程质量和施工进度负责，参加本项目施工组织设计或施工方案的编制，并领导本项目实施施工组织设计和施工方案；

②组织质管部门人员现场落实工作，做到职责分明，使影响质量的各环节处于受控状态。

3)、项目技术负责人

①在公司总工程师和项目经理的领导下，在各相关科室的指导下开展工作，对本项目工程质量和技术管理负责。主持本项目工程施工组织设计的编制，并领导本项目实施施工组织设计或施工方案；

②贯彻执行公司有关技术管理的规定，组织实施公司规定的技术改造和科研攻关计划；

③负责监督检查工程的检验和试验工作； ④负责领导检验测量和试验设备的控制； ⑤负责竣工资料的审核。 4)、施工员

①认真执行施工、安全技术规范、规程，研究、分析工程图纸、技术文件，正确、合理地组织施工；

②按照工程总施工进度计划分项工程施工任务的分解，合理安排劳动力，满足进度要求；

③编制有关分项工程的施工方案，正确指导施工；

④及时收集和编制工程签证联系单，根据工程实际变更状况，正确绘制竣工图纸； ⑤参加质量、安全等各类自检、互检工作；

⑥负责工程测量定位，轴线尺寸标高等控制，严格按图纸施工，并及时做好工程坐标点成果和控制基准点网图编制。

5)、质检员

①质检员根据质量计划或施工组织设计要求，质量检验标准，对工程工序、部位进行监督、检验、试验及记录；

②指导、监督检查施工班组在作业时，执行操作规程和作业指导书，对产品实行现场跟踪检验、记录，负责施工工序、施工部位的交验工作，及时提交报告请监理人员验收，当质量验收合格时，及时发出转序指令；

③对不符合指令要求的施工作业，行使警告、整改、停工职权； ④负责质量记录的整理、存档汇编并保证其准确完整。 6)、材料员

①负责进场物资清点、计量、出入库及保管、标识工作； ②进场物资通知、检验、试验的取样送检工作；

③对不合格物资及时反馈有关部门，检查材料使用和保管状况，防止材料、半成品的损坏、变质、丢失；

④负责物资的合格证书，材质证明等资料的收集和传递工作。 7)、安全员

在公司工程部领导下，负责报送特种作业人员年度培训计划，负责施工项目安全管理及监督、检查等工作。

8)资料员职责：

①负责技术资料的收集、整档、归档要求与工程同步。 ②检查监督施工过程中砌筑砂浆严格按级配要求挂牌计量等。 四、进度计划

主体模板工程计划开始日期2017年7月22日，计划完成日期2017年8月30日。 六、技术准备

1. 组织图纸交底、编制作业指导书

组织有关人员熟悉图纸，进行设计交底和施工组织设计会审、讨论，对工程复杂结构、关键工序、特殊过程编写施工方案、作业指导书，做好充分的技术准备。

了解施工现场地上和地下现状，提出处理方案。 2. 制定实施方案

根据本工程的特点,确定特殊过程和关键工序,编制作业指导书,制定实施方案。 3. 编制施工预算

编好预算及主要材料进场计划、劳动力计划、施工机械进场计划等。 4. 技术人员配备、培训

技术管理人员的配备（技术负责人、施工员、质检员、材料员、安全员、 资料员等）必须按有关规定，持证上岗。

七、 主要周转材料投入计划

1、周转材料的配制原则

周转材料主要是用于地下室、主体结构施工的模板、木方、钢管、扣件等材料，周转材料的充足，是争取工程质量、进度必备的基本条件，我公司依据本工程预算、工程规模、流水段划分、工期要求，并根据类似工程经验等原则配制。

2、本工程周转材料配置

地下室主体结构模板一套(柱、墙、梁、板)、主楼结构模板考虑三套(梁、板)、一套(柱)，结合工期要求，拆模卸荷安全，并根据施工流水段的划分需要而计算，以满足主体总工期的前提下配置。我公司将提前准备，集中堆放在公司内部堆场及近邻工地，根据现场需要，随用随运。周转材料配置数量见下表：

周转材料配备表

周转材料名称 钢 管 扣 件 脚手板 可调顶撑 木方背楞 胶合板 规 格 Φ48×3.0 直角、回转直接 50×300×4000 Φ50 50×100 915×1830×18 需用量 200吨 6万只 100块 1000套 100m3 8000张 来 源 自 有 自 有 自 有 自 有 自 备 自 有 备 注 3、钢管的选用

钢管应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。

钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。

每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48×3.0的钢管。 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： 应有产品质量合格证；

应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定；

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划

道；

钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；

序号 焊接钢管尺寸（mm） 1 壁厚 外径 壁厚 2 3 钢管两端面切斜偏差 钢管外边面锈蚀深度 1.70 0.5 塞尺，拐角尺 游标卡尺 -0.5 -0.45 外径 -0.5 -0.5 游标卡尺 项目 允许偏差Δ（mm） 检查工具 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：

表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011的规定；

序号 项目 钢管弯曲 各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5 1 3m＜l≤4m 4m＜l≤6.5m c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5 2 冲压钢脚手板 ≤12 钢卷尺 ≤30 ≤20 b.立杆钢管弯曲 ≤12 钢卷尺 ≤5 允许偏差 检查工具 板面挠曲 L≤4m L＞4m b.板面扭曲（任一角翘起） 钢管上严禁打孔。

≤16 ≤5 钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。

钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。

扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：

旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换； 新、旧扣件均应进行防锈处理；

支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金钢焊条》GB/T 5118中的规定。

连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780和《六角头螺栓》GB/T 5782。

4、木材的选用

模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。

模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的规定。

用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。

主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。

当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。

当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。

施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定： 制作的原木、方木结构，不应大于15%； 板材和规格材，不应大于20%； 受拉构件的连接板，不应大于18%； 连接件，不应大于15%。 5、竹、木胶合模板板材的选用

胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于18mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》GB/T 17656-2008的规定。

各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。

6、施工机具

为保证工程质量，便于施工操作，应配置必要的简易可行的使用机具，并鼓励工人进行小改小革。施工中所需的斧头、圆盘锯、手锯、电钻、线锤、撬棍、活动扳手、水平尺、锤子等要准备齐全。

第四章：施工工艺技术

一、施工顺序

放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高 ↓ 梁板顶架安装 ↓

在可调顶托上铺设梁底主次龙骨 ↓

梁底模及侧模安装 ↓

在可调顶托上铺设板底主次龙骨 ↓ 楼板模板安装 ↓

梁板钢筋绑扎铺设 ↓ 梁板混凝土浇筑 ↓

混凝土保养，达到规范要求的拆模强度 ↓

拆模令经监理审批，同意拆模，拆下顶托 ↓

拆除梁、板模板，清理模板 ↓

拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆 二、支模设计 1、楼板高支模设计 层高（m） 板厚（mm） 搭设方式 双面覆模胶合板（18mm）×小木方次楞（50mm×100mm~@300）+两根小木方次楞+可调托撑+满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距基础顶面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设400mm×50mm垫板，立杆南北向间距0.9m，东西向间距0.9m，步距1.5m，梁板下立杆自由端高度≤500mm。满堂架体系和先浇筑的柱体拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。 9.6m 120 楼板高支模设计如下：

层高（m） 板厚（mm） 搭设方式 双面覆模胶合板（18mm）×小木方次楞（50mm×100mm~@300）+两根小木方次楞+可调托撑+满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距基础顶面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设400mm×50mm垫板，立杆南北向间距0.8m，东西向300、400 间距0.8m，步距1.5m，梁板下立杆自由端高度≤500mm。满堂架体系和先浇筑的柱体拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。 5.65m 楼板高支模设计如下：

支撑示意图与效果图

2、梁高支模设计 1）、梁截面统计分析

本工程裙楼大厅B~E轴/10~13轴围合区域典型梁截面有600×1400,400×1400；主楼大厅3~6轴/E~F轴围合区域典型梁截面有400×750，400×850,250×700。根据支撑体系搭设情况，得到支模高度大于8m，梁模板支撑体系需要验算并经专家论证。

2）、梁搭设综述

方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。裙楼高跨部分9.6m层高，采用扣件式钢管搭设满堂脚手架支撑体系，步距1.5m，高支模所用钢管均为Ф48×3mm。梁底木方小楞采用50×100mm间距150mm。

①对于400×750，400×850,梁底增设一排立杆，两侧立杆用双扣件连接。 ②对于400×1400，600×1400梁底增设两排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为600mm，梁底支撑严格按照支模设计执行，梁底模支设按2‰起拱。

3）、典型梁具体搭设（选取各区域最大梁截面进行计算） ①梁高支模设计

梁两侧立杆间距1.1m，沿梁跨度方向立杆间距为600mm，步距1.5m；梁底次楞设置3根50×100mm木方，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木方间距250mm，采用M12对拉螺杆支撑，首排距离梁底200、沿梁高间距300设置，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：

400×1400，400×750，400×850梁

600×1400梁

双扣件节点图

三、脚手架搭设

扣件式脚手架搭设顺序：放线→放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起3～4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段→按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。

1、支撑架构造要求 1）、扣件式支撑架 立杆

①必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

②立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1／3。

③钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1／300，且控制在50mm以内。 ④每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。 ⑤一层楼板面立杆底部设置50厚脚手板。 纵向水平杆

①纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆

接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1／3。

②在可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆；层高超过8米的架体应在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。 剪刀撑

满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每隔5根立杆由底至顶设置连续竖向剪刀撑,；当架体搭设高度在 8m 及以上时，应在架体底部扫地杆处、顶部最上端横杆处及中间部位分别设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置，剪刀撑宽度应为 6m～8m。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为 45o～60o，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为 45o～60o。

剪刀撑跨越立杆的最多根数

剪刀撑斜杆与地面的倾角 45° 50° 6 60° 5 剪刀撑跨越立杆的最多根数 7 扣件

①对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。 ②扣件螺栓拧紧力矩控制在40-65N.m。

③在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。

④抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。 其它要求：

①整体性：立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。如图：

②施工顺序：高支模区域应先浇筑柱体竖向结构混凝土，等柱混凝土强度符合要求后架体与柱拉结加固后再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。

③浇筑过程中不要集中下料，均匀对称布料，派人检查支架和支承情况，发现松动和变形情况及时解决。暂停架体出现异常部位混凝土浇筑，已入模混凝土人工使用铁锹等工具摊平，安排人员对架体进行加固，增设斜杆或剪刀撑将下沉或松动立杆荷载分散传递。

④确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆

承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木方进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。检查碗扣式支撑立杆上的碗扣是否上紧牢固，立杆拉杆是否安装牢固，钢管连接、扣件拧紧程度是否符合要求。 ⑤顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般伸出长度不宜超过 250mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。

⑥可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

⑦当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固节点。

⑧钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1m，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处及中间进行固定。

⑨支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系稳定。

柱与满堂架连接大样

四、高支模验收

1、高支模搭设前应先按方案图进行放线，经监理等相关部门验收合格后方可继续搭设。 2、高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，梁底支撑逐一检查，再通知公司相关主管部门检查合格后，并报监理单位进行验收，验收合格后才能浇筑混凝土。混凝土浇筑前还需加强架体检查，确保支撑牢固。

3、高支模梁底模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。

五、砼浇筑施工方案

1、砼工程概况

主体结构以伸缩缝、后浇带为界划分三个施工段。 主体梁最大为截面600*1400,大部分板厚为120mm。 2、砼施工部署

构件浇筑次序：由大梁到板；1米高以上梁分两次浇筑，待第一次浇筑完成后间隙约1小时，在砼初凝之前进行第二次浇筑，以减小梁侧侧压力，浇筑次序由梁中到两端支座；主要采用泵送进行连续浇筑，塔吊辅助施工避免施工冷缝的产生。混凝土浇筑时应均衡进行，不得局部堆载过高。

3、砼施工准备 1、预拌砼质量

按国标GB14902-94《预拌混凝土》，确保了砼的质量达到设计要求及有关规范的规定。砼的浇筑供应标号按图纸设计标号进行供应。

1）、砼供应单位联系与组织

每次砼浇筑前按砼的购销合同于24小时前，填写《生产联系单》送达砼供应公司，使砼的供应准时到达工地，确保砼浇筑时间的准确，保证工程进度。

2）、砼浇筑部位的前道工序已全部施工完毕，并办理好了隐蔽工程验收手续。模板已清理干净，并淋水湿润。

3）、每次砼浇筑前及时填报砼浇注申请令报建设监理，在得到砼浇筑令后开始浇筑砼。 4）、机械设备配置

①、砼泵：采用汽车泵1台。

②、振动器采用插入式和平板式两种，其中墙、柱、梁采用插入式振动器，板采用平板式振动器。

③、塔吊用料斗1个规格为0.75 m3。

④、通讯：泵站与浇筑现场之间的通讯采用对讲机，以保证砼浇筑工作顺利进行。 4、施工技术措施

1、1米高以下梁板同时浇筑，浇筑方式应由一端开始用“赶浆法”保持水泥在梁底包裹石子向前推进。先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的砼一起浇筑。

2、施工缝和后浇带的留设位置，严格按设计图纸要求及规范规定进行留置。后浇带两侧砼缝表面与板面垂直用木板钢丝网挡牢，不得留斜槎。

3、钢筋砼剪力墙、柱全高先浇，后使钢管满堂架与已浇好的砼柱、墙连接加增强其整体刚度。

5、砼养护

1、砼浇筑完毕后，在12小时以内对砼加用薄膜覆盖养护和浇水养护。

2、商品砼内的水泥用量大及砼内掺用缓凝剂，养护时间不少于14天。 3、每日浇水次数保持砼处于足够的润湿状态。 6、质量保证措施

1、振动棒振捣砼的每一振点的延续时间应使砼表面呈现浮浆和不再沉落，无气泡浮出为止。振动棒的移动间距不宜大于振动器作用半径的1.5倍，振动棒与模板的距离不应大于作用半径的0.5倍，并应避免碰撞钢筋、模板预埋件、振动棒插入下层砼内深度不小于50mm。

2、浇筑板的砼虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直于浇筑方向来回振捣，也可用插入式振动棒顺浇筑方向拖拉振捣，并用铁插尺和拉线检查砼厚度，振捣完毕用不短于2m的刮尺或拖板刮平，板面标高控制采用拉线控制，在浇捣板面砼前由测量人员在柱钢筋四角筋上抄出±0.5米的标高，以此控制板面平整度。

3、梁板砼应连续进行，当必须有间歇时，其间歇时间应尽量缩短，并在前层砼初凝前将次层砼浇筑完毕。砼的运输、浇筑及间歇时间不超过规范规定的时间1.5小时。 楼板砼收面工作应随砼的干硬速度情况进行，首先在砼振捣密实后用刮尺平，在第一次收面后1-2小时砼初凝前用木抹子均匀的搓毛，一边搓毛一边覆盖塑料薄膜，砼浇筑12h内必须进行养护。

4、砼在卸料前，必须以搅拌速度搅拌一段时间方可卸出砼。

5、最初泵出的砂浆应均匀分布到较大的工作面上，不准集中一处浇筑。

6、泵机料斗上加装一个隔离大块石块的筛网，其筛网规格与砼骨料最大粒径相匹配，并派专人值班监视卸料情况，当发现大块物料时立即拣出。

7、严禁踩踏钢筋，确保钢筋保护层及有效截面。 7、砼成品保护

1、已浇筑楼板、楼梯踏步砼在砼强度未达到1.2N/mm2之前不得在其上踩踏、放样等施工行为。砼浇筑完毕24小时可施工放样，但严禁在板上堆加荷载。

2、楼板最早加荷时间应该核算确定，但不得早于楼（屋面）板砼浇筑完毕后72小时。当掺缓凝剂或气温低于15℃时，应适当延长。严禁野蛮施工。

3、不准用重物冲击楼板，避免砼面裂缝的发生。 8、季节施工措施（雨季等）

1、搅拌站严格控制砼的用水量，严格控制坍落度，确保砼强度。

2、雨天不宜露天浇筑砼，开盘前要密切关注天气情况，掌握天气变化情况，避免突然下雨影响浇筑砼。

3、已入模振捣成型的砼要及时覆盖，防止突然遇雨，受雨水冲淋。

4、采用表面覆盖彩条布，防止雨水直接冲刷模板致使脱模剂流失，影响拆模及砼质量。

5、浇筑砼时如突然遇雨，小雨不停工，大雨搭设防雨棚或者临时设施工缝方可收口，雨后继续施工，要对施工缝进行处理，再进行浇筑。

6、雨季施工期间加强防风紧固措施。 7、所有施工机械采取相应防漏电措施。 9、主要安全技术措施

1、正确佩戴安全帽、安全带，严禁酒后上班。

2、砼料斗的斗门在装料吊运前一定要关好卡牢，以防止吊运过程被挤开抛卸砼砸伤人事故的发生。

3、浇注边梁砼时，防止砼从外架抛出砸伤人。 4、使用手推车推倒砼时，不得过猛或撒把。

5、楼面上的孔洞应予以遮盖或用安全网围护，防止高空坠落。 6、用塔吊布料时，注意料斗的起降，以防料斗撞或砸伤人。 7、用砼料斗装砼时，不得过满，防止溢出的砼砸伤人。

8、浇注单梁柱砼时，应设操作平台，操作人员严禁直接站在模板或支撑上操作，以防踩滑或踩断而高空坠落。

9、砼泵输出的砼在浇捣面处不准堆积过量，以免引起过载造成支承系统破坏，板面下沉的工程事故发生。

10、输送管内有压力时，其接头部分严禁拆卸。 11、夜间作业，必须有足够的照明且避免照明盲区存在。

12、使用振动器的作业人员，应穿胶鞋，戴绝缘手套，使用带有漏电保护的开关箱。 13、每位工作人员切记安全第一，做到“高高兴兴上班，平平安安回家”。 10、质量标准

1、保证项目：商品砼所用的水泥、水、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检验报告及出厂合格证必须经过检查达到要求。评定砼强度的试块必须符合《砼强

度检验评定标准》（GBJ107）。

2、基本项目：砼振捣密实，达到《砼结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）的规定，不应出现严重缺陷且不宜有一般缺陷。现浇结构混凝土符合要求。

高大支模的拆除

一、 支顶、模板的拆除

1、拆除顺序：梁上顶托→梁底木方→梁底模板→板上顶托→板底木方→板底模板→纵横水平拉杆→剪刀撑→支撑立柱……→下托座→垫木。

2、 支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。

3、拆除每层支撑及模板前，应将该层同条件养护的混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度（见下表二）后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。

表二 规范要求的砼拆摸强度要求一览表

结构类型 梁、拱、壳 >8m ≤2m 板 >2m、≤8m >8m 悬臂结构 100 ≥50 ≥75 100 100 结构跨度 ≤8m 设计强度标准值百分率（％） ≥75 注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。

1）、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。

2）、拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。

3）、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。

4）、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 5）、严格控制模板及其支架拆除的顺序。

6） 、拆除脚手架支撑前，应清除高大支模支撑上存留的零星对象等杂物。 7） 、拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。

8）、拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。

9）、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：

a) 脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； b) 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 c) 通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。

d) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。 e) 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。

f) 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。

二、 模板的清理维修、存放

1、模板清理维修

拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。

2、模板的堆放

现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。

3、模板拆除成品保护要求：

1)、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 2)、坚持每次使用后清理板面。 3)、按楼板部位层层复安，减少损耗。 4)、材料应按编号分类堆放。

5)、对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。

质量保证措施

一、质量保证体系

建立由项目经理领导，由项目技术负责人策划、组织实施，现场经理和安装经理中间

控制，区域和专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、分包商/专业化公司和施工作业班组的质量管理网络。

项目经理：王飞 项目副经理：卢长青 项目技术负责人：武志高 安装经理：许泽才 质量员：孙万春 专业工长 合约管理：陈贤宏 质量管理：赵贇 施工管理：曹天威 材料管理： 陶敬飞 柱模材料 模板施工班组 模板工程质量保证体系

模板工程质量控制程序

学习图纸和技术资料 模板选择、配量 模板成型交验班组内实行 “三检制”，合格后施工工长检验，合格后依次报项质量员 准备工作 搭设材料 进行核定，并认真填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点学习操作规程和施工木模板制作 真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。 与钢筋工序交接 二、模板工程质量 书 面 交 底 检查脚手架、脚手板 1、模板安装质量标准 技术交底 必须符合《砼结构工程施工及验收规范》及相关规范要求。 操作人员参加 底部标高线、中心线、（1）、保证项目 支模控制线等放线 模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。 （2）、基本项目 和钢筋、砼工序交接检浇灌混凝土时留人看中 间 抽 查 支 模 自 检 接缝宽度≤1.5mm（用工程检测仪上的楔形塞尺检查）。 模板表面必须清理干净，严禁漏刷脱模剂（通过观察检查）。 （3）、允许偏差项目 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 项目 基础 轴线位移 柱、墙、梁 标高 截面尺寸 柱、墙、梁 每层垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 预埋钢板（管、孔）中心线位移 中心线位移 预埋螺栓 外露长度 中心线位移 9 预留洞 截面内部尺寸 2、质量控制注意点

1）、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。每批模板拆除后应全数清理、保养并整修，经监理验收符合要求后，方可再次使用

2）、每批模板安装完毕后，监理应及时对模板的几何尺寸、轴线、标高、垂直度、平整度、接缝、清扫口及支撑体系等进行验收，验收合格后方可进行下道工序施工；砼泵管严禁冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。

3）、所有接缝处加粘海绵条（包括柱墙根部、梁柱交接处等容易漏浆部位）。为保证外墙观感质量，外墙模紧贴模板上口贴100mm(宽)×5mm(厚)胶合板带。

4）、上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀，脱模剂应有出厂合格证，使用时不得污染钢筋和影响混凝土的后期装饰，禁止使用废机油等替代产品

+10，-0 尺量 +10，-0 10 尺量 拉线和尺量 +4，-5 3 2 5 3 2 尺量检查 2m托线板 直尺和楔形塞尺 2m靠尺和楔形塞尺 拉线和尺量 拉线和尺量 基础 3 +2，-5 ±10 尺量检查 水准仪 尺量检查 允许偏差（mm） 5 检验方法 尺量检查 5）、墙板、楼板上的预留洞口应会同机电专业责任工程师共同检查，确保位置准确和无遗漏。常规预留洞口（可多次周转的）可使用钢板焊成定型模板，特殊形状的洞口用木模板拼装。洞口模板拼装时均制作成上大下小的形状，刷脱模剂。洞口模板在混凝土强度达到1.2Mpa（现场以手指略用力压，砼表面无指痕）后应及时拆除，拆除时应小心施工，禁止野蛮拆卸，破坏边角。

6）、木模板上禁止直接用电钻开孔或钉子钉眼。应先对需开孔或钉眼部位用特制工具将木模板面上腹膜去除，然后再开孔或钉钉。

第五章：施工安全保证措施

一、 高大支模施工的安全管理

1、高大支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从施工通道进入工作面。 2、高大支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。经本项目部主要技术与施工管理人员对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用本方案所述的脚手架体系。

3、施工现场安全责任人和方案编制人负责施工全过程的安全工作，应在高大支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

4、对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。

5、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规划》（GB5306）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。

6、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。 7、 支模安装人员必须持证上岗

8、支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。

9、 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。 10、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。

11、 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 12、 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。

13、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

14、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等对象。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。

15、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。

16、高大支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。

17、 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：

1） 、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2） 、地基是否积水，底座是否松动。

3） 、钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。 4） 、安全防护措施是否符合规范要求。

18、在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。

19、支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。

20、 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。 21、 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。

22、 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。

23、设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。

24、 混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。 25、支模完毕的验收应由项目经理组织方案编制人或技术负责人、专职安全员、施工负责人对架体进行验收合格后报公司有关部门组织验收。

26、雨雾后上架作业必须做防滑措施。

二、针对浇捣砼输送制定的安全措施

1、施工部署

本工程全部采用商品混凝土，现场采用混凝土汽车输送泵，一次浇筑成形，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。

2、施工方法 1）、准备工作

①钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。

②模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。

③由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。

④混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。

2）、混凝土浇筑和振捣一般要求：

①本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。

②浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。

③使用φ50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍(50棒应为52．5cm，取50㎝)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。

④梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇筑至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。

⑤梁侧及梁底部位要用φ50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要

略大于板厚，振捣完毕后用1.5～4m刮尺刮平。

⑥砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。

⑧泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。初起浇注砼不得在模板支撑边缘，砼要及时摊平。

3、试块制作：

在现场制作试块应以600℃同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及拆模试压试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。

三、安全文明施工措施

1、预防坍塌事故的安全技术措施

一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：

1）、模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。

2）、模板支撑采用钢支撑材料作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。

3）、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。

4）、板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。

5）、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。

6）、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

2、预防高空坠落事故的安全技术措施

1）、对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业

相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。

2）、高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如：不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。

3）、高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如：根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。

4）、要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。

5）、要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首层要设一道3～6m宽的安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。

6）、要切实做好临边、洞口的安全防护。

7）、在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹。

8）、使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以60°～70°为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持40°，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。

9）、在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。

10）、登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如：脚踏物是否有承重能力；木垫板的根部是否腐烂。

11）、不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。

3、文明施工措施

1）、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方

准许进场施工。

2）、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。

3）、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。

4）、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其它模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。

5）、模板起吊前，应把位置调整适当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除临时支撑，稳起稳吊，防止模板大幅度摆动或碰倒其它模板。

6）、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，位置调整好后，方可摘钩。

7）、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。

应急预案

在高大支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。

一、应急救援机构

1、指挥机构及其成员

项目部成立现场安全施工管理组织，并成立应急小组，项目经理为第一责任人，担任组长，组员由管理骨干和各专业负责人组成。小组组成人员按各人职责和分工对施工情况进行检查，发现问题及时处理、汇报。发生较大事故时，领导小组成员要迅速到达现场指挥救援工作。

应急救援小组组长： 王飞 副组长：卢长青、刘勇

组 员：孙万春、武志高、陈贤宏、陶敬飞、曹天威、 2、应急救援专业小组

成员由各专业部门的技术骨干、义务消防人员和专业技术工人组成。 1）、义务消防人员：许泽才、陈庆云 2）、医疗救护应急人员：孔伟、陈兆晴 3）、治安队人员：赵贇、季东卫 3、职 责

1）、负责制定和修订本项目的“施工安全事故应急救援预案”。 2）、组建应急救援队伍，并组织实施和交底。

3）、检查督促做好重大事故的预防措施和应急救援的各项准备活动。 4）、事故发生时，发布和解除应急救援命令，并组织指挥救援行动。 5）、向上级汇报和组织事故调查，总结应急救援工作的经验和教训。 4、安全事故应急救援相关人员联络电话 姓 名 王飞 刘勇 电话号码 姓 名 卢长青 陈庆云 电话号码 姓 名 陈兆晴 许泽才 电话号码 报警信号和通讯

火警：119 ：110 医疗：120 交通：122

二、应急救援机构职责

1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。

1）、负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料

物资等资源的调配。

2）、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

3）、当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得部门的帮助。

三、 应急救援工作程序

1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得部门的帮助。

1）、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

2）、事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其它组员作为临时负责人指挥安排。 3）、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其它措施保护危害区域内的其它人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。

4）、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查

5）、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

四、应急救援装备

应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。

五、应急救缓药品

1、外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。

2、服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。

六、应急救援措施

1、物体打击急救措施

当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。

1)、发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)、在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直在线，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。

3)、观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20Ο，尽快送医院进行抢救治疗。

4)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

5)、防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。

6)、在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。

2、高空坠落急救措施

当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 1)、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20о，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。

2)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。

遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

3)、颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位元的组织碎片、血凝块、

口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。

4)、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

5)、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。

6)、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。

7)、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。

①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。

a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。

b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。

②动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

3、坍塌事故急救措施

1)、应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。

2)、发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应

根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。

3)、分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。

4)、当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。

5)、项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。

6)、在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。

7)、急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。

8)、当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。 4、触电事故急救措施

1)、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。

2)、隔离电源方法： ①断开电源开头；

②使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；

③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。 3)、抢救方法:

①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）

A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。

B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。

C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。 D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。

②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）

A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。

B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。

C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜

D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。

③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。

④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。

5、火灾事故急救措施

1)、事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。

2)、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。

3)、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。

①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的信道，如信道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电筒和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。

②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的

正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。

4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、数据和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。 6、应急救援线路 江宁中医院电话：

救援车牌号：苏A88886

江宁中医院 东 麒 路 临麒路 江宁区交警大队业务技术用房工程施工现场 模板支架监测方案 1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、高大支模日常检查，巡查重点部位：

1）、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3）、连接扣件是否松动。

4）、架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 5）、施工过程中是否有超载现象。 6）、安全防护措施是否符合规范要求。 7）、支架与杆件是否有变形的现象。

3、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 4、监测专案及监测点布设

支架监测专案：立杆垂直变形、支架整体水平位移、支架沉降（本工程支架支撑在楼板上，不设此项）。

5、监测频率

在浇筑砼过程中应实施实时监测，监测应跟踪进行，由专人、专职负责。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高大支模使用时间至砼终凝。

表三 扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形预警值 序号 项目 搭设允许偏差 警值 立杆钢管弯曲3m第六章、劳动力计划

一、劳动力人员队伍优化选择：

施工劳动力是在施工过程中的实际操作人员，是施工质量、进度、安全、文明施工的最直接保证者，因此我公司在选择操作层人员时的原则为：具有良好的思想素质和职业道

德，具有良好的质量、安全意识，具有较高的技术等级和操作水平。鉴于本工程设计标准高、技术性强、工期紧、劳动强度大，对操作工人的技术水平、熟练程度、思想素质要求较高。因此，我公司选调素质好、技术精、有类似工程施工经验的实体队伍，参与过大型公共建筑工程项目并获省优、市优质工程施工的操作人员。

二、劳动力调配、人员数量的确定：

结合本公司承建队伍的优势，本工程拟投入木工劳动力总人次达50人，可根据工程进度计划的安排和施工作业段的划分、工作量的大小，可在公司范围随时进行劳动力增加或减少的调整，统一指挥，以满足工程进度的需要，并可充分发挥本公司职工工种多专业的优势，协调施工，争取工期进度。本工程劳动力动态需求(各施工阶段)计划见下表：

劳动力动态需求计划表 单位：人 阶段 工种 木工 2 50 50 5 2 桩基础阶段 地下室施工阶段 主体结构 装饰阶段 室外与扫尾阶段 三、劳动力人员组织形式：

本工程操作层职工均为本公司实体队伍在册职工，为保证工程施工需要，将按工程进度计划按时组织人员进场，并按劳动力计划，结合实际情况，将组成三班组施工队，既便于流水作业，又便于开展劳动竞赛，提高质量、提高效益、提前工期。

四、劳动力保证措施：

1）、按照各施工阶段进度计划，编制劳动力需求量计划：施工前测算出各个专业工种的需要，由公司统一协调安排，并根据工程实际进展情况，由项目经理部负责对各专业工种劳动力进退场时间、数量提出指导性计划并及时调整，避免劳动力资源的浪费。

2）、本工程是我公司目标管理工程，必须在本工程劳动力需要的基础上，实行动态管理，在保证质量、工期的前提下，达到劳动力使用的最佳效果。

3）、在本公司范围内挑选素质好、技术精的职工，投入到该工程建设中去，已达到工程预定的管理目标。

4）、加强岗前培训和学习，使施工人员充分了解该工程的特点和要求，高质量的完成定额任务，满足施工进度、质量的需要。

5）、制定合理可行的激励机制，充分调动广大职工的积极性、创造性，在保证质量的前提下，降低工程成本。

6）、做好职工的后勤保障工作，在大批人员进场后，责任有关后勤部门做好后勤工作，解决好职工的衣、食、住、行等问题，争取职工无后顾之忧，安心现场工作。

第七章： 计算书及相关图纸

9.6m板模板（扣件式）计算书

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):9.6m； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 计算所用托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3； 5.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度0.9m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

2

2

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.22= 0.03 kN·m；

面板最大应力计算值 σ= 30080/54000 = 0.557 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 0.557 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算 挠度计算公式为

其中q = 3.35kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2004/(100×9500×48.6×104)=0.0074mm； 面板最大允许挠度 [V]=200/ 250=0.8 mm；

面板的最大挠度计算值 0.0074 mm 小于面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.2×0.12 = 0.6 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.2 = 0.07 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： p1 = 2.5×0.2 = 0.5 kN/m； 2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.6 + 0.07)+1.4×0.5 = 1.504 kN/m；

最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.504×0.92 = 0.122 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.122×106/83333.33 = 1.46 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm；

方木的最大应力计算值为 1.46N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/2bhn< [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×1.504×0.9 = 0.813kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.813×103/(2 ×50×100) = 0.243 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.243 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.67 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.677×0.67×9004 /(100×9500×4.17×106)= 0.075 mm； 最大允许挠度 [V]=900/ 250=3.6 mm；

方木的最大挠度计算值 0.075 mm 小于方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!

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四、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3； W=8.98 cm3； I=21.56 cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.4 kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.608 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.766 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.404 kN ；

最大应力 σ= 607858.671/80 = 67.69 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

托梁的最大应力计算值 67.69 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为 0.766mm 小于 900/150与10 mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×9.6 = 1.325 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×0.9×0.9 = 0.284 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×0.9×0.9 = 2.43 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.003 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×0.9 = 3.5 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.91 kN； 六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.0 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m； 上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.2×2 = 1.9 m； L0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.458 ； 钢管立杆的最大应力计算值；σ=9906.6/（0.458×424） = 51.015 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 51.015 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.015 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.015×(1.5+0.2×2) = 2.397 m； Lo/i = 2397.126 / 15.9 = 151 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.305 ； 钢管立杆的最大应力计算值；σ=9906.6/（0.305×424） = 76.606 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 76.606N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

9.6m梁（600×1400mm）高支模计算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.6；梁截面高度 D(m):1.40；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.6； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.10； 梁支撑架搭设高度H(m)：9.6；梁两侧立杆间距(m):0.60； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:1； 采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):26.4； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：5； 主楞竖向支撑点数量为：3； 支撑点竖向间距为：100mm，500mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞；截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；

T -- 混凝土的入模温度，取30.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.400m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 51.204 kN/m2、33.600 kN/m2，取较小值33.600 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×33.6=20.16kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2=1.4kN/m； q = q1+q2 = 20.16+1.400 = 21.56 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 350mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×21.56×3502 = 2.×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.×105 / 2.70×104=9.78N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =9.78N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 33.6×0.5 = 16.8N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 350mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×16.8×3504/(100×9500×2.43×105) = 0.739 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.739mm 小于面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5×102×1/6 = 83.33cm3； I = 5×103×1/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×33.6+1.4×2)×0.323=15.09kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×15.09×600.002=5.43×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×15.09×0.6=9.96 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ =5.43×105/8.33×104 = 6.52N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ =6.52 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计[f]=13N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =33.6×0.32= 10.75 N/mm； E -- 内楞的弹性模量： 9500N/mm2； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 3.04×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.75×5004/(100×9500×4.17×106) =0.11 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.11mm 小于内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.132kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 外楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；

外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m) 外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.928kN·m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 9.28×105/8.98×103 = 103.37 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =103.37N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.311 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.311mm 小于外楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×33.6+1.4×2)×0.5×0.42 =9.055 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.055kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN， 六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 600×18×18/6 = 3.24×104mm3； I = 0.6×18×18×18/12 = 2.91×105mm4； 1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.6×1.10=20.19kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.6=0.25kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.6=1.68kN/m；

q = q1 + q2 + q3=20.19+0.25+1.68=22.12kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×22.12×0.252=0.0kN·m； σ =0.0×106/3.24×104=2.75N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =2.75N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×1.100+0.35）×0.6= 17.04KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×17.04×2504/(100×9500×2.91×105)=0.066mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.066mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！ 七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1= (24+1.5)×1.4×0.25=8.92 kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.25×(2×1.4+0.6)/ 0.6=0.496 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.25=1.125 kN/m； 2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值 q=1.2×8.92+1.2×0.496=11.3kN/m； 活荷载设计值 P=1.4×1.125=1.575 kN/m； 荷载设计值 q = 11.3+1.575 = 12.875 kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33cm3；

I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4； 3.支撑方木验算：

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形图(mm)

方木的支座力N1=N3=0.114 KN，N2= 3.568 KN;

方木最大应力计算值： σ=0.114×106 /83330=1.37 N/mm2；

方木最大剪力计算值： T=3×3.568×1000/(2×50×100)=1.07N/mm2； 方木的最大挠度：ω=0.066 mm；

方木的允许挠度：[ν]= 1×103/2/250=2mm；

方木最大应力计算值 2.508N/mm2小于方木抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值 1.07N/mm2小于方木抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度 ν=0.066 mm 小于方木的最大允许挠度 [ν]=2.000 mm，满足要求！ 八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.377 KN.

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.035 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.02 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.766 kN ；

最大应力 σ= 0.035×106 /(4.49×103 )=7.883 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 7.883 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.02mm小于450/150与10 mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.029 KN.

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.472 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.273 mm ； 最大支座力 Rmax = 10.209 kN ；

最大应力 σ= 0.472×106 /(4.49×103 )=105.087 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 105.087 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.273mm小于450/150与10 mm,满足要求! 九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.209 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.766 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.6=1.486 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.4/2+(1.4-0.6)/2)×0.45×0.35=0.208 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.4/2+(1.4-0.6)/2)×0.45×0.12×(1.50+24.00)=1.818 kN；

N =0.766+1.486+0.208+1.818=4.278 kN； φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=3587.208/(0.209×424) = 40.48 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 40.48 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.209 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(9.6-1.4)=1.269 kN； N =10.209+1.269 =11.478 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=11425.497/(0.209×424) = 128.933 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 128.933 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

9.6m其它梁高支模参照（600×1400mm）梁施工，不再另行计算。