钢屋架制作

钢屋架制作

1、依据标准：

《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2001 《结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001 2、施工准备

2.1材料及主要机具：

2.1.1钢材、按设计图纸使用Q235钢或16猛钢，钢材应有质量证明书，并应符合设计要求及现行国家标准的规定。

2.1.2连接材料：焊条、螺栓等连接材料均应有质量证明书并符合设计要求。药皮脱落或焊芯生锈的焊条，锈蚀、碰伤或混伤的高强螺栓不得使用。

2.1.3涂料：防腐油漆应符合设计要求和有关标准的规定，并应有产品质量证明书及使用说明。

2.1.4主要机具：剪切机、型钢矫正机、钢板轧平机、钻床、电钻、扩孔钻；电焊、气焊、电弧气刨设备；钢板平台；喷砂、喷漆设备等。

工具：钢尺、角尺、卡尺、划针、划线规、大锤、凿子、样冲、撬杠、扳手、调直器、夹紧器、钻子、千斤顶等。 2.2作业条件：

2.2.1制作前根据设计单位提供的设计文件绘制钢结构施工详图，图纸修改时应与设计单位办理洽商手续。

2.2.2按照设计文件和施工详图的要求编制制造工艺文件（工艺规程）。

2.2.3制作、安装、检查、验收所用钢尺，其精度应一致，并经法定计量检测部门检

定取得证明。 3、操作工艺 3.1工艺流程：

加工准备及下料→零件加工→小装配（小拼）→总装配（总拼）→屋架焊接→支撑连接板，檩条、支座角钢装配、焊接→成品检验→除锈、油漆、编号。 3.2加工准备及下料：

3.2.1放样：按照施工图放样，放样和号料时要预留焊接收缩量和加工余量，经检验人员复验后办理预检手续。 3.2.2根据放样作样板（样杆）。

3.2.3钢材矫正：钢材下料前必须先进行矫正，矫正后的偏差值不应超过规范规定的允许偏差值，以保证下料的质量。

3.2.4屋架上、下弦下料时不号孔，其余零件都应号孔；热加工的型钢先热加工，待冷却后再号孔。 3.3零件加工：

3.3.1切割：氧气切割前钢材切割区域内的铁锈、污物应清理干净。切割后断口边缘熔瘤、飞溅物应清除。机械剪切面不得有裂纹及大于1mm的缺楞，并应清除毛刺。 3.3.2焊接：上、下弦型钢需接长时，先焊接头并矫直。采用型钢接头时，为使接头型钢与杆件型钢紧贴，应按设计要求铲去楞角。对接焊缝应在焊缝的两端焊上引弧板，其材质和坡口型式与焊件相同，焊后气割切除并磨平。

3.3.3钻孔：屋架端部基座板的螺栓孔应用钢模钻孔，以保证螺栓孔位置、尺寸准确。腹杆及连接板上的螺栓孔可采用一般划线法钻孔。

3.4小装配（小拼）：屋架端部T形基座、天窗架支承板顶先拼焊组成部件，经矫正后再拼装到屋架上。

部件焊接时为防止变形，宜采用成对背靠背，用夹具夹紧再进行焊接。 3.5总装配（总拼）：

3.5.1将实样放在装配台上，按照施工图及工艺要求起拱并预留焊接收缩量。装配平台应具有一定的刚度，不得发生变形，影响装配精度。

3.5.2按照实样将上弦、下弦、腹杆等定位角钢搭焊在装配台上。

3.5.3把上、下弦垫板及节点连接板放在实样上，对号入座，然后将上、下弦放在连接板上，使其紧靠定位角钢。半片屋架杆件全部摆好后，按照施工图核对无误，即可定位点焊。

3.5.4点焊好的半片屋架翻转180°，以这半片屋架作模胎复制装配屋架。 3.5.5在半片屋架模胎上放垫板、连接板及基座板。基座板及屋架天窗支座、中间竖杆应用带孔的定位板用螺栓固定，以保证构件尺寸的准确。

3.5.6将上、下弦及腹杆放在连接板及垫板上，用夹具夹紧，进行定位点焊。 3.5.7将模胎上已点焊好的半片屋架翻转180°，即可将另一面上、下弦和腹杆放在连接板的垫板上，使型钢背对齐用夹具夹紧，进行定位点焊，点焊完毕整榀屋架总装配即完成，其余屋架的装配均按上述顺序重复进行。 3.6屋架焊接：

3.6.1焊工必须有岗位合格证。安装焊工所担任的焊接工作应与焊工的技术水平相适应。

3.6.2焊接前应复查组装质量和焊缝区的处理情况，修整后方能施焊。

3.6.3焊接顺序：先焊上、下弦连接板外侧焊缝，后焊上、下弦连接板内侧焊缝，再焊连接板与腹杆焊缝；最后焊腹杆、上弦、下弦之间的垫板。屋架一面全部焊完后翻转，进行另一面焊接，其焊接顺序相同。

3.7支撑连接板、檩条支座角钢的装配，焊接：用样杆划出支撑连接板的位置，将支撑连接板对准位置装配并定位点焊。用样杆同样划出角钢位置，并将装配处的焊缝铲平，将檩条支座角钢放在装配位置上并定位点焊。全部装配完毕，即开始焊接檩条支座角钢、支撑连接板。焊完后，应清除熔渣及飞溅物。在工艺规定的焊缝及部位上，打上焊工钢印代号。 3.8成品检验：

3.8.1焊接全部完成，焊缝冷却24h之后，全部做外观检查并做出记录。Ⅰ、Ⅱ级焊缝应作超声波探伤。

3.8.2用高强螺栓连接时，须将构件摩擦面进行喷砂处理，并做六组试件，其中三组出厂时发至安装地点，供复验摩擦系数使用。

3.8.3按照施工图要求和施工规范规定，对成品外形几何尺寸进行检查验收，逐榀屋架做好记录。

3.9除锈、油漆、编号：

3.9.1成品经质量检验合格后进行除锈，除锈合格后进行油漆。

3.9.2涂料及漆膜厚度应符合设计要求或施工规范的规定。双肢型钢内侧的油漆不得漏涂。

3.9.3在构件指定的位置上标注构件编号。 4、质量标准

钢结构制作(安装)焊接工程质量检验标准

项序目 号 项 目 允许偏差(mm) 检 验 方 法 主 1 焊接材料品种、规格 第4.3.1条 检查产品合格证明文件、中文标志及检控 项 2 目 3 4 焊接材料复验 材料匹配 焊工证书 第4.3.2条 验报告（全数检查） 检查复试报告（全数检查） 第5.2.1条 检查质量证明书和烘焙记录（全数检查） 第5.2.2条 检查焊工合格证及其认可范围、有效期（所有焊工） 5 6 7 焊接工艺评定 内部缺陷 组合焊缝尺寸 第5.2.3条 检查焊接工艺评定报告（全数检查） 第5.2.4条 检查焊缝探伤纪录（全数检查） 第5.2.5条 观察检查、焊缝量规抽查测量（资料全数检查，同类焊缝抽查10%，且≥3处） 8 焊缝表面缺陷 第5.2.6条 观察检查或使用放大镜、焊缝量规和钢尺检查，必要时，采用渗透或磁粉探伤检查 — 1 焊接材料外观质量 第4.3.4条 观察检查（按量抽查1%，且≥10包） 般 2 项 3 目 4 焊缝尺寸偏差 第5.2.9条 预热和后热处理 焊缝外观质量 第5.2.7条 检查试验报告（全数检查） 第5.2. 观察检查或使用放大镜、焊缝量规和钢尺检查（第5.2.） 观察检查第（5.2.9条）

5 6

凹形角焊缝 焊缝感观 第5.2.10条 观察检查（同类构件抽查10%，且≥3件） 第5.2.11条 观察检查（第5.2.11条）

钢构件组装工程质量检验标准

项序目 号 主 1 吊车梁(桁架) 控 2 端部铣平精度 项 3 目 1 焊接H型钢接缝 第8.2.1条 2 焊接H型钢精度 第8.2.2条 3 焊接组装精度 一般 项 目 5 轴线交点错位 6 焊缝坡口精度 7 8 铣平面保护 外形尺寸 第8.3.4条 第8.4.2条 第8.4.3条 尺量检查 焊缝量规检查 观察检查 4 顶紧接触面 第8.3.2条 第8.3.3条 观察和尺量检查 用钢尺、角尺、塞尺等检查 尺量检查 用0.3mm塞尺 检查 外形尺寸 第8.3.1条 第8.4.1条 第8.5.1条 水准仪和尺量检查 用钢尺、角尺、塞尺等检查 全数尺量检查 项 目 允许偏差(mm) 检 验 方 法 第8.5.2条 按附录C中表C.0.3～表C.0.9检查方法检查

钢结构零、部件加工工程质量检验标准(I)

项序目 号 主 1 材料品种、规格 控 第4.2.1条 检查质量合格证明文件、中文标志及检验报告 项 目 允许偏差(mm) 检 验 方 法

项 2 目 3 钢材复验 切面质量 第4.2.2条 第7.2.1条 第7.3.1条 第7.3.2条 全数检查，检查复试报告 观察或用放大镜及百分尺检查，有疑义时作渗透、磁粉或超声波探伤检查 4 矫正和成型 检查制作工艺报告和施工记录 检查工艺报告或施工记录 用游标卡尺或孔径量规检查 尺量检查或游标卡尺量测 观察检查 观察尺量检查、塞尺检查 5 6 边缘加工 制孔 第7.4.1条 第7.6.1条 第4.2.3条 第4.2.4条 1 材料规格尺寸 2 钢材表面质量 3 — 般 项 目 5 边缘加工精度 6 制孔精度 4 矫正质量 切割精度 第4.2.5条 第7.2.2条 第7.2.3条 第7.3.3条 第7.3.4条 第7.3.5条 第7.4.2条 第7.6.2条 第7.6.3条 观察和实测检查 观察和实测检查 观察或尺量检查

5、成品保护

5.1堆放构件时，地面必须垫平，避免支点受力不均。屋架吊点、支点应合理；宜立放，以防止由于侧面刚度差而产生下找或扭曲。

5.2钢结构构件应涂防锈底漆，编号不得损坏。 6、应注意的质量问题

6.1构件运输、堆放变形：运输、堆放时，垫点不合理，上、下垫木不在一条垂直线上，或由于场地沉陷等原因造成变形。如发生变形，应根据情况采用千斤顶、氧-乙

炔火焰加热或用其它工具矫正。

6.2构件扭曲：拼装时节点处型钢不吻合，连接处型钢与节点板间缝隙大于3mm，应予矫正，拼装时用夹具夹紧。长构件应拉通线，符合要求后再定位焊固定。长构件翻身时由于刚度不足有可能产生变形，这时应事先进行临时加固。

6.3起拱不符合要求：钢屋架拼装时，应严格检查拼装点角度，采取措施消除焊接收缩量的影响，并加以控制，避免产生累计误差。

6.4焊接变形：应采用合理的焊接顺序及焊接工艺（包括焊接电流、速度、方向等）或采用夹具、胎具将构件固定，然后再进行焊接，以防止焊接后翘曲变形。 6.5跨度不准：制作、吊装、检查应用统一精度的钢尺。严格检查构件制作尺寸，不允许超过允许偏差。 7、质量记录

7.1钢材、连接材料、和涂装材料的质量证明、试验报告。 7.2钢构件出厂合格证。 7.3主要构件验收记录。

7.4设计变更及技术处理洽商记录。

7.5焊缝超声波探伤报告、摩擦面抗滑移系数试验报告、涂层检测记录。 7.6构件发运及包装清单。

三角形钢管悬挑脚手架计算书

一、参数信息: 1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 6 m；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.7 m； 内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根； 三角形钢管支撑点竖向距离为 3.00 m； 采用的钢管类型为 Φ48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.4 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:1 层； 3.风荷载参数

本工程地处天津天津市，查荷载规范基本风压为0.500kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.214；

计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1297；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:1 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板； 二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变

形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/4=0.131 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.5/4=1.125 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.131+1.4×1.125 = 1.772 kN/m；

小横杆计算简图 2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: Mqmax = ql2/8

最大弯矩 Mqmax =1.772×1.052/8 = 0.244 kN·m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =54.402 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =54.402 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.033+0.131+1.125 = 1.29 kN/m ； νqmax = 5ql4/384EI

最大挠度 ν = 5.0×1.29×10504/(384×2.06×105×107800)=0.919 mm；

小横杆的最大挠度 0.919 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！

三、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.033×1.05=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.05×1.5/4=0.138 kN； 活荷载标准值: Q= 3×1.05×1.5/4=1.181 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.035+1.2×0.138+1.4×1.181)/2=0.931 kN；

大横杆计算简图 2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax = 0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006 kN·m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.417Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417×0.931×1.5= 0.582 kN·m； M = M1max + M2max = 0.006+0.582=0.588 kN·m 最大应力计算值 σ = 0.588×106/4490=130.968 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 130.968 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下: νmax = 0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800) = 0.051 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: νpmax = 3.029Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.035+0.138+1.181）/2=0.677kN

ν= 3.029×0.677×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800 )= 3.117 mm； 最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.051+3.117=3.168 mm；

大横杆的最大挠度 3.168 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.05×3/2=0.052 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.5=0.05 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.052+0.05+0.276)+1.4×2.362=3.761 kN； R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1297kN/m

NG1 = [0.1297+(1.05×3/2)×0.033/1.70]×6.00 = 0.963kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×1×1.5×(1.05+0.3)/2 = 0.354 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×1×1.5/2 = 0.105 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×6 = 0.045 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.468 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ = 3×1.05×1.5×1/2 = 2.362 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×1.468+ 0.85×1.4×2.362= 4.573 kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.468+1.4×2.362=5.069kN； 六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.5 kN/m2；

μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；

μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214； 经计算得到，风荷载标准值为:

Wk = 0.7 ×0.5×0.74×0.214 = 0.055 kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.055×1.5×1.72/10 = 0.029 kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = 4.573 kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 5.069kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m； 长细比: L0/i = 185 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.209 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时

σ = 4572.596/(0.209×424)+28592.333/4490 = 57.968 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 57.968 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ = 5068.721/(0.209×424)=57.199 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 57.199 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.74，μs＝0.214，ω0＝0.5， Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.74×0.214×0.5 = 0.055 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.3 m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.187 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.187 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN； Nl = 6.187 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 6.187小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图 八、三角形钢管悬挑支撑计算: 在竖向荷载作用下，计算简图如下

1、上图所示竖向荷载P1、P2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：

（1）三角形钢管悬支撑的各杆件轴力：

NBD ＝4.573×(0.502+3.002)0.5/3.00＝4.636 kN； NCD ＝4.573×[(0.50+1.05)2+3.002]0.5/3.00＝5.147 kN； NBC ＝4.573×(0.50+1.05)/ 3.00＝2.363 kN； NAB ＝4.573×0.50/3.00 +2.363＝3.125 kN； （2）三角形钢管悬支撑的各支点的支座反力： RAH(拉力)＝3.125 kN； RDH(压力)＝3.125 kN； RDV＝P1+P2＝9.145 kN。

2、三角形钢管悬支撑中水平杆ABC中的力，除由P1、P2产生的轴力NAB外，还有P1、P2产生的压屈剪力NV和风荷载引起的水平力NW。

（1）由P1、P2产生的压屈剪力NV：

Nv = ∑Pi/(85φ)

Nv=∑Pi/(85φ)=9.145/(85×0.197 )= 0.546 kN； λ=(3000.0002+500.0002)0.5/(1.590×10)=191； 式中 φ为立杆稳定系数，根据λ查表得 φ = 0.197 。 （2）风荷载引起的NW： 计算风荷载

qw = 1.4·(0.7·Uz·Us·ω0)·La

qw=1.4×(0.7×μz×μs×ω0)×La =1.4×(0.7×0.740×0.214×0.500)×4.500 =0.349 kN/m

La---连墙件横向距离,取4.50 m；

以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨连续梁计算，边支座反力： R =0.393×qw×L=0.393×0.349×3.40= 0.467 kN； L---连墙件竖向距离,取 3.40 m；

风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力NW计算： NW＝2R=0.933 kN。

3、三角悬挑的杆件和节点设计 （1）水平杆AB

轴拉力N’AB＝NAB+NV+NW= 3.125+0.546+0.933= 4.604 kN；

钢管的拉应力：σ ＝N’AB /A= 4.604×103/(4.240×100) =10.858 N/mm2； AB杆的拉应力10.86N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要求！ （2）BD杆

NBD＝4.636 kN，BD的长度3.041 m,在BD杆中点设EF支撑，则BD的计算长度l0计算如下：

l0= 3.041×103/2×1.155＝1756.398 mm；

λ＝l0/i＝1756.398/15.900＝ 110； 根据λ值查表的φ＝0.516； M=NBD×e；

其中依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》：e＝53mm。 M = 4.636×103×53 = 245690.449 N.mm ； 根据钢结构规范规定βm取1；

N’EX=π2EA(1.1λ2)

N’EX=π2EA(1.1λ2) =π2×2.060×105×424.000/(1.1×1102) = 767.147 N ； BD杆压弯稳定性按下式计算： σ = N/φA + βmM/[W(1-Nφ/N’EX)]

σ ＝4.636×103/(0.516×424.000)+1×245690.449/(4490.000×(1- 4.636×103×0.516 /767.147)) =78.006 N/mm2；

BD杆的压应力78.01N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要求！ （3）CD杆

NCD＝5.147 kN，CD的长度3.377 m,在CD杆中点设EF支撑，则CD的计算长度l0计算如下：

l0= 3.377×103/2×1.155＝1950.078 mm；

λ＝l0/i＝1950.078/15.900＝ 123； 根据λ值查表的φ＝0.434； M=NCD×e；

其中依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》：e＝53mm。 M = 5.147×103×53 = 272783.092 N.mm ； 根据钢结构规范规定βm取1； N’EX=π2EA(1.1λ2)

N’EX=π2EA(1.1λ2) =π2×2.060×105×424.000/(1.1×1232) = 51800.018 N ； BD杆压弯稳定性按下式计算： σ = N/φA + βmM/[W(1-Nφ/N’EX)]

σ ＝5.147×103/(0.434×424.000)+1×272783.092/(4490.000×(1- 5.147×103×0.434 /51800.018)) =91.461 N/mm2；

CD杆的压应力91.46N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要求！ （4）EF杆

EF杆是为减半压杆BD、CD的计算长度而设置的横向支撑，按钢结构设计规范计算：

由BD杆引起： Fb1 = NBD/60

Fb1 = 4.636/60= 0.077 kN ；

由CD杆引起：

Fb2 = NBD/60 + (0.6+0.4/n)

Fb2 = 5.147/60×(0.6+0.4/2) = 0.069kN； 两者基本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半。 （5）节点设计

需要的扣件数量按照下式计算: n = P/NVt 其中:

Nv ----单扣件抗滑移承载力，取0.800×8=6.400kN； 内外立杆需要扣件数为: n =4.573/6.400 = 1 ； BD杆需要扣件数为： n =4.636/6.400 = 1 ； AB杆需要扣件数为： n =4.604/6.400 = 1 ； CD杆需要扣件数为： n =5.147/6.400 = 1 ；