支架验算

目录

一、编制依据 ............................................ 1 二、工程概况 ............................................ 1 三、施工部署 ............................................ 1 四、施工准备 ............................................ 2 五、主要施工方法及技术措施 .............................. 3 六、计算书 .............................................. 5

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龙青高速公路第五合同段 A匝道桥现浇箱梁模板支架专项施工方案

龙口—青岛公路莱西（沈海高速）至城阳段第五合同段

A匝道桥现浇箱梁模板支架专项施工方案

一、编制依据

(1)依据施工图设计文件、工程地质勘查报告、施工组织设计及相关的文件； (2)当地气候条件；

(3)依据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）； (4)依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； (5)依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； (6)依据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； (7)依据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；

(8)依据《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）； (9)依据《钢管满堂支架预压技术规程》(JGJ/T 194-2009)； (10)参考《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。

二、工程概况

团旺互通立交AK0+699.5匝道桥工程，位于龙口-青岛公路莱西(沈海高速)至城阳段第五合同段内，起讫桩号为AK0+651.47～AK0+747.53，跨越龙青高速公路，桥梁全长96.06m，桥下净高不小于5m，桥宽 15.5m。上部结构为20+(2×25)+20m预应力混凝土现浇箱梁。全桥现浇箱梁主要工程数量见下表：

C50砼 螺纹钢 螺纹钢 螺纹钢 螺纹钢 钢绞线 波纹管 群锚 200×200×20mm 3(m) Ф12(kg) Ф16(kg) Ф25(kg) Ф28(kg) （kg） （m） （套） 减震橡胶块(块) 958.9 53581 101587 1373 9911 26619 2150 48 20 三、施工部署

3.1施工工艺概述

本工程现浇箱梁基础主线范围内的地基为已施工好的路基，其余地段地基承载力较好。地基处理宽度根据搭设排架的宽度确定，为梁宽沿横桥向两侧各加宽1.5m。为防止浇筑混凝土时，流水软化支架的地基，主线范围内的地基为施工好的路基，顶部直接浇筑10cm的C15砼，其余地段铺设60cm厚的炮渣石，分二层压实，压实度达到93%，然后浇筑10cm的C15砼，处理后的地基容许承载力达到200KPa以上，满足

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支架受力，结构稳定性的要求。

排架采用碗扣式支架搭设，支架详细布置见计算书；模板为1220×2440×15m的竹胶板；箱梁混凝土分为两次进行浇筑施工，即第一次浇筑底板及腹板，第二次浇筑顶板砼。

3.2材料与设备安排

本标段箱梁结构相近的从具备资质的厂家租赁同一套碗扣支架式设备，并检查碗扣式支架的质量是否合格，合格后方可继续使用。

四、施工准备

4.1技术准备 4.1.1 技术交底

（1）施工前由技术负责人对施工人员进行逐级的安全技术交底。

（2）模架搭设作业前，专业负责人必须向全体作业人员进行详细的安全技术交底，同时形成文件并记录。

（3）严格执行班前讲话制度，每天填报班前讲话记录表。 4.1.2内业技术及外业现况调查 （1）施工前掌握设计图纸的情况。

（2）施工前编制切实可行的施工组织设计。 （3）施工前对现场地表及地下构筑物情况进行调查。 4.1.3测量准备

支架搭设前由测量技术人员准确测量放出箱梁轴线及边缘线，并用白灰标示于地面上，以便于支架与模板的搭设。支架搭设完成后，由测量人员施放箱梁模板边线与顶高，并用油漆标示于模板上。

4.2施工现场准备

施工前将排架附近的地表平整、清除杂物，线路主线外铺设60cm厚的炮渣石，使排架两侧排水通畅；现场四周设置临时防护和安全照明，并准备施工设备。

4.3物资准备 （1）钢筋

钢筋由项目部统一调配。钢筋原材经监理工程师检查合格后方可使用。 （2）预应力施工严格按照有关标准规范对进场锚具、夹具、钢绞线、波纹管等

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材料进行现场取样后,送质量检测部门进行检验。经检验合格，监理审批后方可使用。

（3）混凝土

混凝土由搅拌站集中搅拌，由混凝土罐车运送至我施工工地。 （4）模板与支架

混凝土模板采用竹胶板，模板从厂家定制与现场制作相结合；支架从具备资质的厂家租赁，采用Φ48×3.5mm钢管扣件支架；方木从厂家购置；模板、支架和方木经检查合格后方可使用。

1）碗扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm。

2）上碗扣 、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。

3)下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。

4)构配件外观要求：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹等缺陷；构配件防锈漆涂层均匀、牢固；主要构配件上的生产厂标识应清晰。

五、主要施工方法及技术措施

5.1支架搭设形式

支架从具备资质的厂家租赁，采用Φ48×3.5mm钢管扣件支架；经检查合格后方可使用。排架具体搭设形式根据具体情况进行布置，详见排架计算书。

5.2排架基础形式

为保证模板支撑的稳定性，支立排架前需对基底进行加固处理。施工场区地表主要为风化泥质砂岩，地基承载力较好。基坑回填应分层压实，每层30cm。为防止浇筑混凝土时流水软化支架的地基，主线范围内的地基为施工好的路基，顶部直接浇筑10cm的C15砼，其余地段铺设60cm厚的炮渣石，分二层压实，压实度达到93%，然后浇筑10cm的C15砼，处理后的地基容许承载力达到200KPa以上，满足支架受力，结构稳定性的要求。处理后的基础顶面宜高于原地10～20cm，并做出1%的横坡，以利于排水。视现场情况在桥位支架两侧修筑排水沟，并用1cm的水泥砂浆抹面。

5.3工艺流程

支架基础处理 支架安装 安装模板 预压、混凝土施工 3

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拆除模板、支架。

5.3.1支架搭设

排架立柱搭设时，应随时检查立杆的水平度、垂直度，并在无荷载的情况下检查立杆的底托是否松动。相邻立杆接头避免在同一高程内。排架进场及排架搭设时必须严格检查每个碗扣，确保无裂缝。托丝扣外露丝扣长度不超过20cm。当碗扣式排架高度超过6m时，每搭设6m进行一次验收；支架搭设验收严格按《山东省龙口至青岛公路莱西（沈海高速）至城阳段土建工程现浇箱梁满堂支架搭设》验收标准验收。

5.3.2预压

为确保箱梁施工安全，需在箱梁施工之前进行模拟加载试验，检查支架的强度、稳定性和支架基础承载力，确保施工安全。同时获取支架的非弹性变形及弹性变形值，为底模标高设定提供依据，有利于梁底线形控制。支架预压采用分级加载预压方案，预压荷载值为箱梁自重的120%。弹性、塑性变形量采用高精度水准仪测量。

按照箱梁总重分级施加荷载，第一次加荷到预压荷载值的60%，第二次加荷到预压荷载值的80%，第三次加荷到预压荷载值的100%，并分别各观测一次控制点的变化情况。当纵向加载时，宜从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布载；当横向加载时，应从混凝土结构中心线向两侧进行对称布载，保证局部不出现超载现象。每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应每间隔12h对支架沉降量进行一次监测。当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。

支架预压的监测应包括下列内容： ①加载之前监测点标高； ②每级加载后监测点标高；

③加载至100%后每间隔24h监测点标高； ④卸载6h后监测点标高。

支架的沉降点监测布置应符合下列规定：

①沿混凝土结构纵向每隔1/4跨径应布置一个监测断面； ②每个监测断面上的监测点不宜少于5个，并应对称布置。

在全部加载完成后的支架预压监测过程中，当满足下列条件之一时，应判定支架预压合格：

①各监测点最初24h的沉降量平均值小于1mm； ②各监测点最初72h的沉降量平均值小于5mm。

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卸载时应从两边向中间分层卸载，卸载负荷分级与加载时相同，并应做好记录，卸载后重新观测监测点的变化，从而确定支架及基础是否满足承载力要求，如不能满足要求，重新处理基础及加固支架。

5.3.3拆除支架

支架拆除应从顶层开始，先拆除横桥向方木，后拆除纵向方木，自上而下。支架的拆除应从跨中向两侧依次拆除，遵循后支先拆、先支后拆的原则进行拆除，由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

六、计算书

A 匝道桥现浇箱梁排架计算书

箱梁支架、模板设计方案

一、支架搭设方案

现浇箱梁施工采用满堂红式碗扣支架。在硬化好的基础顶面放置10×15cm方木 作为支架立杆底座，在已放置好的底座上搭设 WDJ碗扣式多功能钢支架，支架布置主要分三个区域进行设计：

1.1空心箱梁区底板立杆按0.9×0.9m进行布置，即立杆纵向间距0.9m，横向间距0.9m，步距1.2m；

1.2腹板范围内立杆按0.9×0.6m进行布置，即纵向间距0.9m，横向间距0.6m，步距0.6m；梁端及支点区按0.9×0.6m进行布置，即纵向间距0.9m，横向间距0.6m，步距0.6m。

1.3翼板宽2.5m，翼板立杆按0.9×0.9m进行布置，即立杆纵向间距0.9m，横向间距0.9m，步距1.2m。支架外围四周及中间的纵横向由底至顶连续纵向每4排立杆搭设竖向剪刀撑，其间距应不大于4.5m，按45°角交叉布置；竖向顶部及底部均设水平剪力撑，中间每隔4.8m设置一道水平剪刀撑。支架高度通过可调托座和可调底座调节。支架底部设可调底托，扫地杆设在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，采用直角扣件固定。

二、模板搭设方案

模板结构是否合适将直接影响梁体的外观质量，外模面板均采用1220×2440×15mm的竹胶板，面板直接钉在横桥向方木上，横桥向方木采用100×100mm方木，间

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距25cm~300cm；横向方木置于纵向150×150mm方木上，纵向方木间距与立杆横向间距一致，横向方木间采用夹板连接为一根。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。腹板及翼板面板分别固定在竖向和横向100×100 mm方木上，方木间距25cm。为保证箱梁底板倒角处砼线型顺畅， 在竖向支撑内与腹板底部顺桥向布置一条 100×50mm方木，方木钉在底模横桥向方木上，并与斜支撑顶紧。

预应力连续箱梁内模均采用方木与架管作骨架支撑，高压竹胶板作面板。内模上 面板骨架采用 50×100mm方木作肋，间距 0.4m。木框顶梁采用100mm×50mm方木，支撑最大跨距50cm。

人行斜道及作业脚手板搭设用5cm×20cm木板及钢管支架搭设成人行斜道，兼作小型工具材料运输通道，人行斜道每0.3m设一道防滑条，并设栏杆、挡脚板、安全网等防护设施。斜道宽度不小于1m，坡度不大于1:3。拐弯处设置平台，其宽度不小于斜道宽度。斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板高度不小于180mm。人行斜道支架与满堂支架不应连为一体。作业脚手板采用5×20cm木板铺稳。作业脚手板设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，采用两根横向水平杆支承，并将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处设两根横向水平杆，脚手板外伸长130～150mm；脚手板搭接铺设时，接头支在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不小于100mm。作业层脚手板端部探头长度不大于150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。

三、地基处理方案

按满堂支架的设计方案，要求支架地基承载力大于200KPa，因此必须对地基作特殊处理。

3.1用挖掘机及推土机将原地面找平，用重型压路机压实。 3.2按1%横向排水坡。

3.3为了防止浇筑混凝土时流水软化支架的地基，主线范围内的地基为施工好的路基，顶部直接浇筑10cm的C15砼，其余地段铺设60cm厚的炮渣石，分二层压实，压实度达到93%，然后浇筑10cm的C15砼，处理后的地基容许承载力达到200KPa以上，满足支架受力，结构稳定性的要求。

3.4地基处理完后，在支架搭设范围地基基础四周80～160cm范围内设顺桥向排

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水沟（水沟横断面为：40×50cm），排水沟根据现场情况设置好排水纵坡，确保地基基础不受雨水浸泡。

四、支架计算方案 4.1各构件力学参数

4.1.1碗扣钢管(按壁厚3.0mm) 断面积 (D2d2)4(4.824.22)44.241cm2

惯性矩

（D4d4）（4.844.24）10.783cm4

回转半径

iD2d24.824.221.595cm44

截面抵抗矩

W（D4d4）（4.844.24）32D32*4.84.493cm3

52.110Mpa 钢材弹性模量

钢材容许应力

W205Mpa

竹胶板：规格1222×2444×15mm

弹性模量： Ez=7.5GPa

弯曲强度：f顺=90MPa、f横=60MPa 密度：9.5KN/m3

木 材：

设计抗弯强度fm13N/mm2 顺纹抗剪强度 [fv]=1.4N/mm2

弹性模量E10000N/mm2 密度

8KN/m3

4.2底模竹胶板验算

主受力方木纵向跨距为90cm，腹板、梁端，断面变化区横向方木按中心间距25cm布置；空心箱梁区、翼板横向方木按中心间距30cm布置。竹胶板按支承在分布方木上的3跨连续梁进行受力分析。

4.2.1抗弯强度验算

顺线路方向每延米宽最大弯矩计算公式如下：

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M=0.1ql（查手册P763） 其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(小方木中对中间距)；l端=250mm；l空=300mm； q--作用在模板上的压力线荷载， 它包括：

钢筋混凝土荷载设计值q1端=1.2（分项系数）×1.4×26=43.68kN/m； 钢筋混凝土荷载设计值q1空=1.2（分项系数）×0.47×26=14.66kN/m； 倾倒混凝土荷载设计值q2=1.4×2.00×1=2.8kN/m； 振捣混凝土荷载设计值q3=1.4×2.00×1=2.8kN/m； 施工活荷载设计值q4=1.4×2.5×1=3.5kN/m； 模板荷载设计值 q5=1.2×2.5×1=1.8kN/m； 腹板、梁端及断面变化区

q端 = q1端+q2+q3+q4+q5=43.68+2.8+2.8+3.5+1.8=54.58kN/m；

空心箱梁区q空 = q1空+q2+q3+q4+q5=14.66+2.8+2.8+3.5+1.8=25.56kN/m； 面板的最大弯距：

Mmax 端 =0.1×54.58×2502=3.41×105N.mm Mmax 空 =0.1×25.56×3002=2.3×105N.mm

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)； M--面板计算最大弯距(N.mm)； W--面板的截面抵抗矩

W= 1000×15×15/6=3.75×104 mm3；

f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)， f=60N/mm2； 面板截面的最大应力计算值：

(b面板截面宽度，h面板截面厚度)

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σ端= M/W =3.41×10/3.75×10 =9.1N/mm＜[f横]=60N/mm σ空= M/W =2.3×105/3.75×104 =6.1N/mm2＜[f横]=60N/mm2 满足要求！ 1.2.抗剪强度验算

计算公式如下(查手册P763)

其中， V--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(小方木中对中间距): l端=250mm；l空=300mm； q--作用在模板上的压力线荷载，q端 = 54.58kN/m；

q空 = 25.56kN/m；

面板的最大剪力：

V端= 0.6×54.58×250=8187N V空= 0.6×25.56×300=4600N

截面抗剪强度必须满足:

其中， T--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；

V--面板计算最大剪力(N)：V端= 8187N、 V空= 46007N b--构件的截面宽度(mm)：b=1000mm； hn--面板厚度(mm)：hn=15 mm；

fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.4N/mm2 面板截面的最大受剪应力计算值:

T端=3×8187/(2×1000×15)=0.82N/mm2＜[fv]=1.4N/mm2 T空=3×4600/(2×1000×15)=0.46N/mm2＜[fv]=1.4N/mm2 满足要求！ 1.3.挠度验算

根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。 挠度计算公式如下:（查手册P763）

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0.677ql4lf[]100EI400q--作用在底模上压力线荷载：q端=45.48/1.2=37.9N/mm； q空=16.46/1.2=13.72N/mm；

l--计算跨度(小方木中对中间距)：l端=250mm；l空=300mm； E--面板的弹性模量：E=7.5×103N/mm2；

I--面板的截面惯性矩：I=100×1.5×1.5×1.5/12=28.13cm4； 面板的最大挠度计算值：

ω端=0.677×37.9×2504/(100×7500×28.13×104)=0.48mm≤[ω]=250/400=0.625mm

ω空=0.677×13.72×3004/(100×7500×28.13×104)=0.36mm≤[ω]=300/400=0.75mm

满足要求！

2. 10cm×10cm分布方木验算

主受力方木纵向跨距为90cm，小方木每根长度4m，分布方木按支承在主受力方木上的3跨连续梁进行受力分析。 (小方木中对中间距)：l端=250mm；l空=300mm；本工程分布方木采用100×100mm规格，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100×100×100/6 = 166.7cm3； I=100×100×100×100/12=833.3cm4； 2.1.分布方木抗弯强度验算 分布方木最大弯矩按下式计算：

M—分布方木计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度

q--作用在方木上的压力线荷载， 它包括：

钢筋混凝土荷载设计值q1端=1.2（分项系数）×1.4×26=43.68kN/m； 钢筋混凝土荷载设计值q1空=1.2（分项系数）×0.47×26=14.66kN/m； 倾倒混凝土荷载设计值q2=1.4×2.00×1=2.8kN/m；

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振捣混凝土荷载设计值q3=1.4×2.00×1=2.8kN/m； 施工活荷载设计值q4=1.4×2.5×1=3.5kN/m； 模板荷载设计值 q5=1.2×2.5×1=1.8kN/m； 腹板、梁端及断面变化区

q端 = q1端+q2+q3+q4+q5=43.68+2.8+2.8+3.5+1.8=54.58kN/m；

空心箱梁区q空 = q1空+q2+q3+q4+q5=14.66+2.8+2.8+3.5+1.8=25.56kN/m； 腹板、梁端及断面变化区q端 =0.25 ×54.58=13.65kN/m； 空心箱梁区q空 =0.30 ×25.56=7.67kN/m； 分布方木最大弯距:

M端 =0.1×13.65×600×600=4.91×105N.mm M空 =0.1×7.67×900×900=6.21×105N.mm

分布方木抗弯强度应满足下式：

其中， σ--内楞承受的应力(N/mm2)； M--内楞计算最大弯距(N.mm)；

W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=16.7×104； f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)，f=13.000N/mm2； 分布方木最大应力：

σ端=4.91×105/16.7×104=2.94N/mm2＜[f]=13N/mm2 σ空=6.21×105/16.7×104=3.72N/mm2＜[f]=13N/mm2 满足要求！

2.2分布方木抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V－分布方木承受的最大剪力；

l--计算跨度 :l端=600mm；l空=900mm；

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q--作用在分布方木上的线荷载q端=13.65kN/m 、q空=7.67kN/m 分布方木最大剪力：

V端= 0.6×13.65×600=4914N V空= 0.6×7.67×900=4142N

截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--内楞计算最大剪力(N):V端=4914N；V空=4142N. b--内楞的截面宽度(mm)：b=100mm ； hn--内楞的截面高度(mm)：hn=100mm ；

fv—分布方木抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.4N/mm2； 分布方木截面的剪应力:

τ端 =3×4914/(2×100×100)=0.74N/mm2＜[fv]=1.4N/mm2 τ空=3×4142/(2×100×100)=0.62N/mm2＜[fv]=1.4N/mm2 满足要求！

2.3.分布方木挠度验算

根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。 挠度验算公式如下：

0.677ql4lf[]100EI400ω—分布方木的最大挠度(mm)；

q--作用在分布方木上的线荷载(kN/m)：q端=45.48×0.25/1.2=9.48 N/mm；

q空=16.46×0.3/1.2=4.12 N/mm； l--计算跨度

E—分布方木弹性模量（N/mm2）：E=10000N/mm2； I—分布方木截面惯性矩(mm4)： I=833.3×104mm4；

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分布方木最大挠度计算值:

ω端=0.677×9.48×6004/(100×10000×833.3×104)=0.1mm≤[ω]= l/400=900/400=2.25mm

ω空=0.677×4.12×9004/(100×10000×833.3×104)=0.22mm≤[ω]= l/400=900/400=2.25mm

满足要求！

3．主受力方木验算

主受力方木纵向跨距为 90cm（支架跨距），主受力方木每根长4m，承受分布方木传来的集中力。为了计算方便把横向方木传递到纵向方木的荷载简化为均布荷载。

本工程主受力方木采用150×150mm规格，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=150×150×150/6 = 5.6×105mm3； I=150×150×150×150/12=4.2×107mm4； 2.1.主受力方木抗弯强度验算 主受力方木最大弯矩按下式计算：

M—主受力方木计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度

q--作用在方木上的压力线荷载， 它包括：

钢筋混凝土荷载设计值q1端=1.2（分项系数）×1.4×26=43.68kN/m； 钢筋混凝土荷载设计值q1空=1.2（分项系数）×0.47×26=14.66kN/m； 倾倒混凝土荷载设计值q2=1.4×2.00×1=2.8kN/m； 振捣混凝土荷载设计值q3=1.4×2.00×1=2.8kN/m； 施工活荷载设计值q4=1.4×2.5×1=3.5kN/m； 模板荷载设计值 q5=1.2×1.5×1=1.8kN/m； 腹板、梁端及断面变化区

q端 = q1端+q2+q3+q4+q5=43.68+2.8+2.8+3.5+1.8=54.58kN/m； 空心箱梁区

q空 = q1空+q2+q3+q4+q5=14.66+2.8+2.8+3.5+1.8=25.56kN/m；

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腹板、梁端及断面变化区q端 =0.6×54.58=32.75kN/m； 空心箱梁区q空 =0.9×25.56=23.0kN/m； 主受力方木最大弯距:

M端 =0.1×32.75×900×900=2.65×106N.mm M空 =0.1×23.0×900×900=1.86×106N.mm

主受力方木抗弯强度应满足下式：

其中， σ--外楞承受的应力(N/mm2)； M--外楞计算最大弯距(N.mm)；

W--外楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.6×105；

f--外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)，f=13.000N/mm2； 主受力方木最大应力：

σ端=2.65×106/5.6×105=4.73N/mm2＜[f]=13N/mm2 σ空=1.86×106/5.6×105=3.32N/mm2＜[f]=13N/mm2 满足要求！

2.2主受力方木抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V－主受力方木承受的最大剪力；

l--计算跨度 ：l端=900mm；l空=900mm；

q--作用在主受力方木上的线荷载q端=32.75kN/m 、q空=23kN/m 主受力方木最大剪力：

V端= 0.6×32.75×900= 17685N V空= 0.6×23 ×900=12420N

截面抗剪强度必须满足下式:

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其中， τ--外楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；

V--外楞计算最大剪力(N):V端=17685N；V空=12420N b--外楞的截面宽度(mm)：b=150mm ；

hn--外楞的截面高度(mm)：hn=150mm ；

fv—主受力方木抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.4N/mm2； 主受力方木截面的剪应力:

τ端 =3×17685/(2×150×150)=1.18N/mm2＜[fv]=1.4N/mm2 τ空=3×12420/(2×150×150)=0.83N/mm2＜[fv]=1.4N/mm2 满足要求！

2.3.主受力方木挠度验算

根据规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑活荷载作用。 挠度验算公式如下：

0.677ql4lf[]100EI400ω—主受力方木的最大挠度(mm)；

q--作用在主受力方木上的线荷载(kN/m)：q端=37.9×0.6 =22.74kN/m；

q空=13.72×0.9 =12.35kN/m；

l--计算跨度 : l端=900mm；l空=900mm； E—主受力方木弹性模量（N/mm2）：E=10000N/mm2； I—主受力方木截面惯性矩(mm4)： I=4.2×107mm4； 主受力方木最大挠度计算值:

ω端=0.677×22.74 ×9004/(100×10000×4.2 ×107)=0.24mm≤[ω]= l/400=900/400=2.25mm

ω空=0.677×12.35×9004/(100×10000×4.2×107)=0.13mm≤[ω]= l/400=900/400=2.25mm

满足要求！

翼板底主受力纵方木检算略

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4、侧模板计算

侧模采用1.5cm厚胶合板，立木用10×10cm方木,间距20cm；斜撑用钢管间距≤90cm，斜撑及水平支撑和顺桥向的通长钢管（间距同斜撑）在侧模搭接处连接牢固；竖肋用方木15cm×10cm间距70cm布置。

依据《路桥施工计算手册》,新浇混凝土对模板侧面的压力为： Pmax=0.22γtK1K2v1/2=0.22×26×4.5×1.2×1.15×11/2=35.5KN/m2 Pmax=γh=26×1.4=41.6 KN/m2 取较小值 35.5KN/M2

振捣混凝土时对侧模板的压力取4 KN/m2 倾倒混凝土时产生的冲击荷载取2 KN/m ②竖肋方木，间距70cm验算 B=90cm，跨度L=70cm

q强度1.235.50.71.4（42）0.735.7kN/m

ql235.70.72M1.75kN·m

1010M1.751034.67MPa[]12MPa

W3.7510-4刚度验算：

q强度1.235.50.730kN/m6

ql4301030.74l700f0.19mm[]1.75mm 95150EI1509102.810400400所以，满足要求。 5.满堂支架立杆验算

5.1腹板、梁端，断面变化区

本工程采用碗扣式钢管脚手架施工，为轴心受压构件。作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载， 风载和偶然荷载。

静荷载设计值 Ng=1.2×（Ng1+Ng2+Ng3 ）=25.56kN 脚手架的自重(kN)：Ng1=0.139×6= 0.834kN； 模板的自重(kN)：Ng2=1.5×0.9×0.6=0.81kN；

钢筋混凝土自重(kN)：Ng3=0.6×0.9×1.4×26=19.66kN；

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活荷载设计值Nq=1.4×（Ng1+Ng2+Ng3+Ng3）×0.6×0.9= 5.67kN Ng1—混凝土振捣荷载，取2KN/m2; Ng2—泵送混凝土荷载, 取2KN/m2; Ng3—施工活荷载，取2.5KN/m2 Ng4—风载和偶然荷载，取1.0KN/m2 综上，立杆的轴向压力设计值：

N=Ng+Nq=25.56+5.67=31.23KN；

5.1 .1立杆抗压强度验算 立杆抗压强度必须满足：

N <[N]=A×[f]

[N]--立杆抗压强度允许值；

A-- 立杆净截面面积(cm2)，A=4.241cm2 [f]-- 钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2 N=31.23KN<[N]=4.241×205=86.94KN，满足要求！

5.1.2 立杆稳定性验算 立杆的稳定性计算公式：

N--立杆的轴心压力设计值(kN) ：N=31.23kN；

υ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i=120/1.595=75查《扣件规范》附录C得υ=0.750

i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.595cm；

l0--计算长度(m) l0=h+2a=0.6+2×0.3=1.2m(h为步距，a为立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,取0.3m) A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.241cm2； σ--钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值 :[f]=205N/mm2； 钢管立杆最大应力：

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σ=31230/(0.750×4.241×10)=98.18N/mm＜[f]=205N/mm5.2 空心箱梁区

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本工程采用碗扣式钢管脚手架施工，为轴心受压构件。作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载， 风载和偶然荷载。

静荷载设计值 Ng=1.2×（Ng1+Ng2+Ng3）=14.27kN 脚手架的自重(kN)：Ng1=0.129×6= 0.774kN； 模板的自重(kN)：Ng2=1.5×0.9×0.9=1.215kN；

钢筋混凝土自重(kN)：Ng3=0.9×0.9×0.47×26=9.90kN； 活荷载设计值Nq=1.4×（Ng1+Ng2+Ng3+Ng3）×0.9×0.9=8.51kN Ng1—混凝土振捣荷载，取2KN/m2; Ng2—泵送混凝土荷载, 取2KN/m2; Ng3—施工活荷载，取2.5KN/m2 Ng4—风载和偶然荷载，取1.0KN/m2 综上，立杆的轴向压力设计值：

N=Ng+Nq=14.27+8.51=22.78KN；

5.2 .1立杆抗压强度验算 立杆抗压强度必须满足：

N <[N]=A×[f]

[N]--立杆抗压强度允许值；

A-- 立杆净截面面积(cm2)，A=4.241cm2 [f]-- 钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2 N=22.78KN<[N]=4.241×205=86.94KN，满足要求！

5.2.2 立杆稳定性验算 立杆的稳定性计算公式：

N--立杆的轴心压力设计值(kN) ：N=22.7kN；

υ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i=180/1.595=112查《扣件规范》

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附录C得υ=0.502

i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.595cm；

l0--计算长度(m) l0=h+2a=1.2+2×0.3=1.8m(h为步距，a为立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,取0.3m) A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.241cm2； σ--钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值 :[f]=205N/mm2； 钢管立杆最大应力：

σ=22780/(0.502×4.241×102)=107N/mm2＜[f]=205N/mm2

满足要求！ 6.地基承载力设计

现浇梁支架地基表面为粉质沙土，其允许承载力（80kpa)不能满足要求。清除原地基表面杂土，进行挖土换填，换填60cm炮渣石，并分层碾压密实，压实后浇筑10cm后砼基础。底托底部设10*15cm方木。

木垫块及炮渣石的扩散角按30度考虑。在粉质沙土上的扩散面积为A中﹦0.9×（0.15 ＋2 ×0.6tan30)﹦0.76m2

A空﹦0.9×（0.15 ＋2 ×0.6tan30)﹦0.76m2

所需要的地基承载力为σ中 ﹦（25.65 +0.76×0.6×18）÷0.76﹦44.55kpa<80kpa σ空﹦（14.09+0.76×0.6×18）÷0.76﹦22.30kpa<80kpa 地基承载力 满足要求。

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