港口水工建筑物作业

logAxw0.2830.727log15000 ；

Axw2084.58㎡

(2)作用在船舶上的计算风压力的垂直于码头前沿线的横向分力Fxw按式（1—4—3）计算，其中风压不均匀折减系数由表10.2.3内插法查得=0.73；

Fxw73.610-5AVx ，考虑码头屏蔽作用： 极端高水位时(4.2m)，受风面积 A2084.6185(4.54.2)2029.1㎡， 横向风力则为：F73.6102029.1250.73681.37KN, 根据系缆力计算公式，其中F0可得：

XW2xw52xwy

设计高水位时(3.0m)，同理可得 Axw=1807.1㎡，Fxw=606.82kN, N=408.35KN

③设计低水位时(0.5m)， Axw= 1344.6㎡，Fxw=451.52kN，N=303.84kN，

④极端低水位时(-0.3m)，Axw=1196.6㎡ Fxw=401.82KN N=270.40KN,

FyFXk1.3681.37N()(0)458.51KNnsincoscoscos4sin300*cos150(3)从前面（2）的分析，在极端高水位码头受到的系缆力最大，但是查海船系缆力标准值得DW=15000t时，N标=500kN ﹥458.51kN才成立,故码头稳定性时系缆力的最终取值是500kN 1、查规范确定门机的型号为Mh-6-25， (1)a、门机前腿重载情况下：前腿：Pmax=1500kN,后退：Pmax=900kN,

前腿形成的竖向荷载G= Pmax /L=1500/4=375 kN/m，

抗倾覆力矩MG=375×3.6=1350 kN·m/m

b、门机后腿重载情况下：前腿：Pmax=900kN,后退：Pmax=1500kN,

前腿形成的竖向荷载G= Pmax /L=900/4=225 kN/m，

抗倾覆力矩MG=225×3.6=810 kN·m/m

(2)a情况时，后腿形成的土压力及倾覆力矩：

门机后腿150043770032°29°299092732000q=900/(1.2×

4)=187.5 Kpa(扶壁：4m/段，轨道梁宽：1.2m) e=q Kan=187.5×0.31=58.125Kpa EqH=58.125×2.99=173.79kN/m

MqH=173.79×(9.27+2.99/2)=1870. kN·m/m b情况时，后腿形成的土压力及倾覆力矩： q=1500/(1.2×4)=312.5 Kpa

030K45)tan(45)0.31antan(222020e=q Kan=312.5×0.31=96.875Kpa EqH=96.875×2.99=2.66kN/m

MqH=2.6×(9.27+2.99/2)=3118.15 kN·m/m