振动与冲击第３２卷第２４期ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＶＩＢＲＡＴＩＯＮＡＮＤＳＨＯＣＫＶ０１．３２Ｎｏ·２４２０１３泥石流浆体冲击特性实验研究何晓英，唐红梅，朱绣竹，陈洪凯（重庆交通大学岩土工程研究所，重庆４０００７４）摘要：进行液相浆体粘度０Ｐａ·ｓ、０．１３Ｐａ·ｓ，Ｏ．３７Ｐａ·ｓ，Ｏ．７２Ｐａ·ｓ，Ｏ．９３Ｐａ·ｓ的泥石流浆体冲击特性模型实验，采用小波方法揭示泥石流浆体冲击特性，结果体现在三方面：随着泥石流浆体粘度的增大，泥石流冲击力与冲击力标准差呈菲线性增大，冲击力概率密度由近似正态分布逐渐偏离；泥石流９５％以上的冲击能量分布在小于１．９５８Ｈｚ的低频部分；泥石流冲击能量百分比总体从低频至高频呈迅速衰减分布趋势，且泥石流粘度越高，低频段至高频段的冲击能量衰减速度越快。该成果对于推动泥石流动力特性科学研究具有积极意义。关键词：粘性泥石流；冲击特性；模型实验；浆体粘度中图分类号：Ｐ６４２．２３；０３５９文献标识码：ＡＴｅｓｔｓｆｏｒｉｍｐａｃｔｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｓｌｕｒｒｙＨＥＸｉａｏ—ｙｉｎｇ，ＴＡＮＧ舶甥－ｍｅｉ，ＺＨＵ艇“一ｚｈｕ，ＣＨＥＮＨｏｎｇ－ｋａｉ（ＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＧｅｏｔｅｅｈｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＣｈｏｎｇｑｉｎｇＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ４０００７４，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｐｈｙｓｉｃａｌｔｅｓｔｍｏｄｅｌｉｎｌａｂｏｒａｔｏｒｙｆｏｒｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｗｉｔｈ５ｓｌｕｒｒｙｖｉｓｃｏｓｉｔｉｅｓｏｆ０Ｐａ’Ｓ，０．１３Ｐａ’Ｓ０．３７Ｐａ·Ｓ，０．７２Ｐａ·Ｓａｎｄ０．９３Ｐａ·Ｓｗａｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ．Ｔｈｅｉｍｐａｃｔｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｓｌｕｒｒｙｗｅｒｅｒｅｖｅａｌｅｄｉｎｄｅｔａｉｌｗｉｔｈｔｈｅｗａｖｅｌｅｔｍｅ出ｏｄ．Ｉｔｗａｓｓｈｏｗｎｔｈａｔｗｉｔｈｉｎｃｒｅａｓｅｉｎｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗ’ｓｓｌｕｒｒｙｖｉｓｃｏｓｉｔｙ．ｔｈｅｉｍｐａｃｔｉｎｇｌｏａｄａｎｄｉｔｓｓｔａｎｄａｒｄｄｅｖｉａｔｉｏｎｅｘｈｉｂｉｔａｎｏｎｌｉｎｅａｒｉｎｃｒｅａｓｅ，ａｎｄｉｔｓｐｒｏｂａｂｉｌｉｔｙｄｅｎｓｉｔｙｇｒａｄｕａｌｌｙｄｅｖｉａｔｅｓｆｒｏｍＧａｕｓｓｉａｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ；９５ｐｅｒｃｅｎｔｏｆｉｍｐａｃｔｉｎｇｅｎｅｒｇｙｏｆｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｃｅｎｔｒａｌｉｚｅｓｉｎａｌｏｗｅｒｆｒｅｑｕｅｎｃｙｂａｎｄｌｅｓｓｔｈａｎ１．９５８Ｈｚ，ａｎｄｔｈｅｐｅｒｃｅｎｔａｇｅｏｆｉｍｐａｃｔｉｎｇｅｎｅｒｇｙｒａｐｉｄｌｙｄｅｃｒｅａｓｅｓｆｒｏｍｌｏｗｆｒｅｑｕｅｎｃｙｔｏｈｉｇｈｆｒｅｑｕｅｎｃｙ；ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ，ｔｈｅｂｉｇｇｅｒｔｈｅｓｌｕｒｒｙｖｉｓｃｏｓｉｔｙ，ｔｈｅｆａｓｔｅｒｔｈｅｄｅｃｒｅａｓｉｎｇｓｐｅｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｗｅｒｅｖｅｒｙｍｅａｎｉｎｇｆｕｌｔｏｓｔｕｄｙｏｎｄｙｎａｍｉｃａｌｆｅａｔｕｒｅｓｏｆｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｖｉｓｃｏｕｓｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗ；ｉｍｐａｃｔｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ；ｍｏｄａｌｔｅｓｔ；ｓｌｕｒｒｙｖｉｓｃｏｓｉｔｙ泥石流运动与冲击特性是泥石流减灾及沟谷地貌击力频谱特性；Ｙａｎｇ等汹１通过水槽试验探讨了泥石流演化的重要基础理论问题，是深入认识泥石流形成、运流速与冲击特性，得到了泥石流表层流速与表层冲击动和成灾机制的基础。由于泥石流是固一液两相复杂力之间的关系；Ｗａｎｇ等¨ｏ通过泥石流浆体动力试验进介质，泥石流的冲击破坏来自于泥石流浆体的冲击和行了粘性泥石流流变特性研究，认为泥石流属于典型泥石流固相颗粒集中荷载的耦合…，且其运动具有脉粘弹性体，其储能模量与泥石流体中所含固体颗粒大动性，因此，泥石流的运动特性和冲击荷载的确定多年小有关；Ｓｃｈｅｉｄｌ等哆３实施了小规模泥石流冲击特性模来一直是泥石流动力学研究中最薄弱的环节【２Ｊ。型试验，通过１６组试验分析计算了泥石流的最大冲击实验研究是实施泥石流运动学动力学研究的主要力；Ｂｕｇｎｉｏｎ等一１通过泥石流冲击模型试验测量泥石流方法之一，便于科学探索影响泥石流运动与冲击众多冲击力，得到泥石流冲击速度为２～１３ｍ／ｓ；吴积善因素中单个因子的贡献及多因子之间的相互作用规等【ｌ刨根据蒋家沟泥石流１９７４—１９７５年冲击力测试资律。如针对泥石流流速与运动过程，很多学者∞‘４１进料，得到泥石流冲击动压力的修正公式，通过实际观测行了理论与实验研究，得到泥石流流速的计算方法；将泥石流冲击力概化为锯齿形脉冲、矩形脉冲和尖峰Ｖａｌｅｎｔｉｎｏ等∞’进行了颗粒流水槽试验，采用摄像法记形脉冲；张宇等［１ｌＪ引入泥石流体微元概念，将泥石流冲录了颗粒流形成及运动过程，并借助于离散元软件击力作为非平稳信号，采用Ｈｉｌｂｅｒｔ变换进行时频处理ＰＦＣ２Ｄ系统模拟了该试验，获取颗粒流冲出距离和冲确定冲击作用时间。综上可见，目前关于泥石流运动与冲击特性的相基金项目：国家自然科学基金（４１０７１０１７）关研究均侧重泥石流流速及小规模水槽试验，在实际收稿日期：２０１２—１２—１７修改稿收到日期：２０１３—０１—１４沟谷内进行相关实验及对泥石流冲击信号的细观分析第一作者何晓英女，博士生，１９８７年４月生研究较少，对于泥石流的冲击特性的研究未系统考虑万方数据振动与冲击２０１３年第３２卷泥石流浆体粘度的影响，不能系统揭示泥石流运动与冲击。本团队¨引自２００６年以来，针对沟谷泥石流，着０ｍ水源｛；ｆ；『眼其冲击特性，系统进行了考虑泥石流固液两相性的冲击特性研究，从固液两相流理论出发探讨了泥石流冲击力计算问题；针对天山公路Ｋ６３０泥石流，建立沟谷泥石流相似模型试验，发现泥石流阵流具有嵌套现象，强阵嵌套２～３次弱阵¨引；建立泥石流冲击试验模型进行不同固相比、不同颗粒粒径的水石流冲击特性研究，通过水石流模型试验，发现随着固相比及颗粒直径增大，泥石流冲击荷载呈非线性增加，且颗粒粒径越大，冲击荷载概率密度分布曲线易出现多峰或极值现象１１４‘１５Ｉ；泥石流９０％以上的冲击能量分布在小于０．１９５Ｈｚ的低频部分，水石流在中高频段的冲击能量总体呈衰减分布¨６｜。本文在团队前述研究的基础上，修筑较大尺度的泥石流沟实验模型，仅实施泥石流浆体图２实验模型设计平面图冲击特性模型实验，探索实验条件下泥石流的运动与Ｆｉｇ．２Ｄｅｓｉｇｎｉｎｇｐｌａｎｅｆｉｇｕｒｅｏｆｔｈｅｔｅｓｔｉｎｇｍｏｄｅｌ冲击特性，为进一步实施不同浆体粘度、不同固相比、沉积区流通段物源供给装置不同颗粒粒径耦合作用下泥石流冲击特性研究提供参水源箱Ｉ考与借鉴。碎＿ｉ漏？Ｉ·【。１｜１．ｏｍ１实验模型设计１．１实验模型本实验选取西昌一木里干线公路雅砻江河谷中游Ｉ一的平川泥石流为原型（图１），考虑模型尺寸相似、地形１１鲤ｂ＇ｍ—Ｉ相似，在重庆交通大学泥石流动力模型实验场修筑沟图３实验模型设计纵剖面谷泥石流实验模型。泥石流主沟槽长１５．０ｍ，平均沟Ｆｉｇ．３Ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｓｅｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｔｅｓｔｉｎｇｍｏｄｅｌ槽宽度０．５ｍ，平均深度０．６ｍ，高差３．６ｍ；设置两个弯道，第一弯道上游坡度２７。，下游坡度１０。。沟槽顶端为水源箱，１．０ｍ（长）×１．０ｍ（宽）ｘ１．５ｍ（高），储水量１．５ｍ３；水源箱出口放置抽板式碎石漏斗。泥石流沟口安置动态应力传感器，实验模型设计平面图及纵面图见图２与图３，修筑完成后的实验模型见图４。图４泥石流运动与冲击特性实验模型ｌ＾ｉｇ．４ｆｒｈｔｅｓｔｉｎｇｍ（）（１川（）ｆｔｌｌＰｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｉｍｐａｃｔｉｎｇｔｅｓｔ表１实验工况Ｔａｂ．１Ｗｏｒｋｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅｔｅｓｔ罔Ｉ半川泥‘ｈ危沟、｝！Ｉ町㈥Ｆｉｇ．１ＰｌａｎｅｆｉｇｕｒｅｏｆＰｉｎｇｃｈｕａｎｄｅｂｒｉｓｎｏｗ１．２实验工况本文进行不同泥石流浆体粘度下的泥石流运动与冲击特性实验，浆体粘度分为５组（表１）。泥石流浆体粘度采用熟胶粉、淀粉醚与水配制而成，万方数据第２４期何晓英等：泥石流浆体冲击特性实验研究１２９一一一，。……），使其达到预期粘度要求，浆体材料配置结果见表２图２实验结果分析２．１冲击荷载谱根据动态信号测试系统采集到的５组浆体粘度泥石流冲击荷载数据达２０３３８０个，截取传感器感受到不为零冲击力的初始点与恢复零点之间的冲击荷载。ＤＨ５９２２动态信号测试分析系统所采集的数据在记录有效冲击荷载信号的同时也记录了各种各样的的噪音，即采集到的信号ｘ。由噪声ｅ。与真实的信号正组成，即图５眨转粘度训测量比ｎ流浆怵牯度Ｆｉｇ．５Ｍｅａｓｕｒｉｎｇｔｈｅｓｌｕｒｒｙｖｉｓｃｏｓｉｔｙｗｉｔｈｒｏｔｍｙｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒｘ。＝六＋ｅ。处理。（１）因此，为获取逼近真实的信号，必须进行降噪小波降噪在信号降噪中的应用十分广泛，其基本思想是：对含噪信号进行小波分解，在提取有效信号的小波系数时去除噪声的小波系数，最后重构信号以达到目的。其核心是判断信号与噪声的小波系数，基于不同的准则即可得到不同的消噪算法，其中Ｄａｕｂｅｃｈｉｅ（ｄｂＮ）小波具有正交性，对于随机性较强的泥石流冲击脉动荷载信号的重构可获得较好的平滑效果，因此，本实验采用ｄｂ８小波按照信号小波分解＿小波分解高频系数的阈值量化一小波重构的步骤进行８层尺度的软阈值冲击信号的降噪处理。得到降噪后不同浆体粘度泥浆冲击荷载谱图如图７所示。根据以上冲击荷载曲线可以看出，清水流与浆体粘度为０．１３Ｐａ·ｓ时的冲击荷载曲线呈整体脉动性，仅在初始接收到冲击时，由于龙头压胀作用而冲击力急剧增长，呈现明显的的阵动，其中浆体粘度为０．１３Ｐａ·ｓ的冲击曲线在整体脉动的趋势下，细节部分呈现出阵动性；浆体粘度０．３７Ｐａ·ｓ时，冲击曲线仍整体呈脉动曲线，但在２０～２５ｓ处出现一个明显的阵动；浆体粘度０．７２Ｐａ·ｓ时，冲击曲线在０—５２５Ｓ，５～１５Ｓ，２０～表２泥石流浆体粘度配置Ｔａｂ．２Ｔｈｅｃｏｌｌｏｃａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｓｌｕｒｒｙｖｉｓｃｏｓｉｔｙ１．３实验过程过程泥石流沟口安置ＨＳ２００型动态应力传感器，精度为５％ｏ；动态信号测试系统采用江苏东华测试技术有限公司生产的ＤＨ５９２２动态信号测试系统，采样频率设定为１０００Ｈｚ；高精度摄像仪型号为Ｆａｓｔｃａｍ—ｕｌｔｉｍａｌ０２４，ｌｏｔ。测试精度选用４００实验过程包括两方面：（１）将蓄水池蓄满，逐次加入相应配比的淀粉醚与熟胶粉，搅拌均匀直至反应完全，用粘度计测定冲击前泥石流浆体粘度（与实验室内预配粘度吻合）。（２）打开水源箱阀门，高速摄像机连续记录泥石流运动过程，传感器接收泥石流冲击，将冲击荷载信号传至动态信号测试系统，连续记录泥石流冲击荷载变化过秤ｆ罔６）ｓ都有明显阵动，是一个明显的阵动曲线；在浆体粘度为０．９３Ｐａ·ｓ时，冲击曲线细节呈现为一阵动曲线，但是整体曲线在前０～５ｓ呈阵动性，５～２０ｓ呈脉冲性，２０ｓ过后呈较光滑的波动性。可见，随着浆体粘度的增加，冲击曲线特征从脉动曲线逐渐变化为阵动曲线，在粘度达到０．９３Ｐａ·Ｓ后，冲击曲线逐渐呈波动性。２．２不同浆体粘度泥石流冲击荷载概率分布特征冲击荷载信号的概率分布函数是指冲击荷载信号以Ⅳ个样本函数的集合Ｘ＝｛戈（ｎ）｝，其中在ｔ，时刻，有Ⅳ１个样本函数的函数值不超过指定值戈，则它的概率分布函数的估计为：Ｐ（ｘ≤髫，￡，）＝足器等图６泥白流冲击模型实验现场图Ｆｉｇ．６Ｔｅｓｔｉｎｇｆｉｅｌｄｏｆｔｈｅｉｍｐａｃｔｉｎｇｔｅｓｔｏｆｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗ（２）概率密度函数即为概率分布函数对变量石的一阶导数，表示一冲击荷载信号的幅值落在某一范围内的万方数据１３０振动与冲击２０１３年第３２卷概率，其概率密度函数的估计为：落在算±Ａｘ／２范围中的数据个数；Ⅳ为总的数据个数。州＝旦ＮＡｘ（３）将实验获得的数据进行概率统计，得到５种浆体粘度泥石流的冲击信号均值和标准差对比见表３及图式中：Ａｘ是以戈为中心的窄区间；札为｛ｚ。｝数组中数值８及图９，各组概率密度分布见图１０。鬟随一垂删叩～趔ＬＵ…堕一冲击历时／ｓ冲击历时／ｓ冲击历时／ｓ垂脚帆舯‰。＼ｏＬ一０百ｌ｝２ｒ云羲，炒，ｏ１ｗｔｌ渺Ｉ｝讣蹰？‘一１“。ｊ一。？∥，－，，５５０—５２０２５３３扩一上４０—０３０“３５ｏ；０～一５１０５１ｊ１５２２—０３０４０表３不同浆体粘度泥石流冲击荷载均值及标准差根据以上数据可见：随着浆体粘度的增大，泥石流Ｔａｂ．３Ｔｈｅｍｅｅｎｖａｌｕｅａｎｄｓｔａｎｄａｒｄｄｅｖｉａｔｉｏｎｏｆｄｅｂｒｉｓ的冲击力与标准差均呈非线性增大，泥石流冲击力概ｆｌｏｗ’ｓｉｍｐａｃｔｉｎｇｌｏａｄｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｓｌｕｒｒｙｖｉｓｃｏｓｉｔｉｅｓ率密度由近似正态分布逐渐偏离，冲击力从单峰（Ｃ１和Ｃ２工况），变为双峰（Ｃ３和Ｃ４工况），甚至变为多峰（Ｃ５工况）。２．３不同浆体粘度泥石流冲击荷载时频特征根据信号学知识，ｄｂ小波具有阶数越高规则性越高的特性，为了得到不同浆体粘度泥石流的时频及能量特征，本实验采用ｄｂ８小波对信号进行８层一维多尺度分解，以便研究激振信号各频带的能量分布规律。则冲击荷载数据Ｓ的分解具有如下关系：工＝ａ８＋ｄ８＋折＋拍＋凼＋ｄ４＋ｄ３＋ｄ２＋ｄｌ（２）式中：０８为第８层分解后的低频信号，ｄ１，记……刃分别为第１，２，……，第７层分解后的高频信号。以浆体粘度为０．３７Ｐａ·Ｓ的Ｃ３组实验数据为例，降噪后的数据进行一维多尺度小波离散分解，并对分酬／／解后的激振信号进行重构，得到对应分解后的９个频谱图见图１１。由图１１可得Ｃ３工况泥石流冲击信号一维多尺度分解的细节信息，其中ｄ１，以，…ｄ８是细节系数中高频率部分，ｄ１是细节系数中频率最低部分，振幅最低，所含能量也较小。为获取对应频带的频谱图，选取ｃ３工况冲击信号小波分解后的重构波形图进行快速傅里叶变换（Ｆ丌），其频谱图如图１２所示。万方数据第２４期何晓英等：泥石流浆体冲击特性实验研究１３１赵稍蝌窭型铜锝娶蜊稍醑饔０２３４５６７８９冲击力／ｋＰａ冲击力／ｋＰａ冲击力＆Ｐａ（ａ）工况ｃ１概率密度（ｂ）工况ｃ２概率密度（ｃ）工况Ｃ３概率密度似稍静蜜冲击力／ｋＰａ冲击力／ｋＰａ《１—０５０５２０２５３０３５４０（ｄ）工况Ｃ４概率密度（ｅ）工况Ｃ５概率密度图ｌＯ各组泥石流冲击荷载概率密度Ｆｉｇ．１０ＰｔｏｂａｂｉｌｉｔｙｄｅｎｓｉｔｙｏｆｅａｃｈｗｏｒｋｃｏｎｄｉｔｉｏｎＯ５Ｏ０￡）／．军＿是叠≤Ｒ锕是５，５０｝“｜Ｊ从㈨ｌ。．【．山山虬山『山。““。邢７１ＰＶ卵７叩哪叩＂‘ＰⅣｒ’５１０５２０２５３０３５４０４５４５冲击历时／ｓ冲击历时／ｓ冲击历时／ｓ（ａ）ａ８频带（ｂ）ｄ８频带（ｃ）ｄ７频带。山““㈧舭胁山“一从。．。．罡）／也是０５１０１５２０２５３０３５０５００５。㈨砒…７’¨’”ｒ叩州州１＂”州ｒ…１”…４０４５㈣＂㈣””’¨ｎ１０５２０２５３０帆Ｊ“．№“ｕｌ＾Ｊ“．。ｌ山。。Ｉ叩”３５４０４５日。０妻。０宴：：．０叠芒Ｒ相是５０５冲击历时／ｓ冲击历时／ｓ冲击历时／ｓ（Ｄ（ｄ）ｄ６频带（ｅ）ｄ５频带ｄ４频带０６０４芷０．２杂－０．２伯·ｏ．４壬一０．０８芒０’１’■唧１１ｒ”…’＂’”’’ｈ山【Ｌ１１．“Ｊｕｌ儿一Ｌ。Ｉ冲击历Ｕ，Ｊ／ｓ叠蒌。０Ｉ．１『ＩＩ嚣一０６０＾ｈＩ。ｌ。．Ｉｉ。ｊ１¨ｆＩ’ｌ１０１５２０￡一０Ｉ．。１。ｒ２５３０３５４０４５鄯量ｊ冲击历Ｉｔ寸／ｓ５冲击历Ｉｔ，｝／ｓ（ｇ）ｄ３频带图１１（ｈ）ｄ２频带Ｃ３工况冲击信号分解后的重构信息（ｉ）ｄｌ频带Ｆｉｇ．１１ＲｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｅｄｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｉｍｐａｃｔｉｏｎｓｉｇｎａｌｏｆＣ３万方数据振动与忑≯１０ｆ？Ｈｚｂ）ｄ８频带』”ｙｙ¨（ｄ）加肚懒带。肚颇带擞一Ｍ拍龇蚰㈣虬ｏ：。姗胤∞勉２００３００４００５００６０ＩｆｌＨｚ电，峙肚蹶带图１２ｍ∥犯№频带（ｉ）ｄｌ频带ｃ３工况冲击信号分解后的频谱图Ｆｉｇ．１２ＡｎａｌｙｔｉｃａｌｓｐｅｃｔｒｕｍｏｆＣ３ｉｍｐａｃｔｉｎｇｌｏａｄ其频谱图所对应的９个频率带分别是，频段１（口８）对应０～１．９５８Ｈｚ；频段２（ｄ８）对应１．９５８～３．９０６Ｈｚ；式中：Ｅ为冲击信号的相对能量百分比；Ｅ为各频带冲击信号能量。由上式通过ＭＡＴＬＡＢ编程对冲击荷载信号进行ＦＦｖｒ变换，可以得到ｃ３工况冲击信号ｄｂ８（８层）小波包分解后的９个频带的能量占总能量的百分比（表４）。表４冲击信号各层分解信号的波峰值及能量百分比Ｔａｂ．４Ｔｈｅｗａｖｅ－ｃｒｅｓｔｖａｌｕｅａｎｄｅｎｅｒｇｙｐｅｒｃｅｎｔａｇｅｏｆａｎａｌｙｔｉｃａｌｉｍｐａｃｔｉｎｇｌｏａｄ频段３（折）对应３．９０６—７．８１２Ｈｚ；频段４（ｄ６）对应７．８１２～１５．６２５Ｈｚ；频段５（凼）对应１５．６２５～３１．２５Ｈｚ；频段６（ｄ４）对应３１．２５～６２．５Ｈｚ；频段７（ｄ３）对应６２．５—１２５Ｈｚ；频段８（砣）对应１２５—２５０Ｈｚ；频段Ｈｚ。９（ｄ１）对应２５０～５００２．４冲击荷载信号各频带能量分布规律泥石流冲击信号属于典型的非平稳信号，采用传统的傅里叶变换直接进行分析，其结果有可能掩盖冲击信号的真实频率特征。将傅里叶变换和小波分析理论结合起来，采用小波包分解把冲击信号分解为不同频带，然后通过各频带的能量分析，就能获得较准确的频率特性。Ｅｏ＝ＪＮ戈。（ｔ）ｄｔ＝波峰值／ｋＰａ主频／Ｈｚ０．０１５９３３．６８１０．００７９２７７．０２４０．０１９０．００３４７２３０．０１０．００８０．００２２７２５２．７９０．００３酣。ｚ（ｃ）¨聂小川ｄｔ到的高频信号。（４）能量百分比／％０．０４７式中：玩为冲击信号总能量；戈（ｔ）表示原始信号以ｔ）表示为经分解后得到的低频信号；ｇ（ｔ）表示经分解后得由此可得到不同频段上冲击信号的相对能量分布为：Ｅ＝Ｅｉ／Ｅ。Ｘ１００％从表４数据可以看出，ｃ３工况泥石流冲击信号９９％的能量都聚集在低频部分，随后在高频部分能量分布急速衰减。各频带的主振频率包含了该频带冲击信号的主要特征和大部分能量。由此可见，该组（５）泥石流冲击信号的能量分布主要集中在低频段万方数据第２４期何晓英等：泥石流浆体冲击特性实验研究１３３（０～１．９５８Ｈｚ）内。根据以上研究方法，对Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４、Ｃ５组泥石度泥石流浆体冲击信号均值分别为２．８４２ｋＰａ、４．９６２ｋＰａ、５．１２２ｋＰａ、５．７３３ｋＰａ。ｋＰａ、４．６３４流的冲击信号通过小波分解，重构，Ｆ丌变换进行频谱特征及能量分布特性研究，得到结果如图１３和图１４所示。（２）运用ｄｂ８小波基对实验结果进行８层小波分解，得到泥石流冲击荷载信号频率范围分别为０～１．９５８Ｈｚ、１．９５８—３．９０６Ｈｚ、３．９０６—７．８１２Ｈｚ、７．８１２—１５．６２５Ｈｚ、１５．６２５～３１．２５Ｈｚ、３１．２５～６２．５Ｈｚ、６２．５～∥骂１３低频段泥石流冲击能量及能量百分比Ｆｉｇ．１３Ｉｍｐａｃｔｉｏｎｅｎｅｒｇｙａｎｄｅｎｅｒｇｙｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ１２５Ｈｚ、１２５～２５０Ｈｚ、２５０～５００Ｈｚ九个频带。（３）获得了五组工况下不同频段的泥石流冲击信号能量分布，得到泥石流９５％以上的冲击能量分布在小于１．９５８Ｈｚ的低频部分。（４）泥石流冲击能量百分比从低频至高频呈迅速衰减分布趋势，泥石流粘度越高，衰减速度越快。参考文献［１］ＨｕＫ，ＷｅｉＦ，ＬｉＹ．Ｒｅａｌ—ｔｉｍｅｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔａｎｄｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆｄｅｂｒｉｓ—ｆｌｏｗｉｍｐａｃｔｆｏｒｃｅａｔｊｌ。ａｎｇｌ’ｌ。ａｏｆｌｏｗｆｒｅｑｕｅｎｃｙｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｒａｖｉｎｅ，Ｃｈｉｎａ［Ｊ］．Ｅａｒｔｈ—１２７８．ＳｕｒｆＰｒｏｃｅｓｓＬａｎｄｆ，２０１１，３６：１２６８（１一ＣＩ；２一Ｃ２；３一Ｃ３；４一ＣＡ；５一Ｃ５）Ｏ．８ｉ．０．７［２］崔鹏．我国泥石流防治进展［Ｊ］．中国水土保持科学，２００９，７（５）：７—１３．ＣＵＩＰｅｎｇ．Ａｄｖａｎｃｅｓｉｎｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎｉｎ—Ｃ１．＿Ｃ２一Ｃ３一Ｃ４Ｃｈｉｎａ『Ｊ］．薹ｏ．６｝交０．５｝ＳｃｉｅｎｃｅｏｆＳｏｉｌａｎｄＷａｔｅｒＣｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎ，２００９，７（５）：７—１３．高ｏ．４ｌ咖０．３ｒ凛ｎｋ［３］费祥俊．粘性泥石流的输沙浓度与运动速度［Ｊ］．水利学报，２００３（２）：１５—１８．ＦＥＩｏｆ叁兰惑一＝：：５６７一Ｃ５Ｘｉａｎｇ－ｊｕｎ．ＶｄｏｄｔｙＶＩＳＣＯＵＳｄｅｂｒｉｓａｎｄｓｏｌｉｄｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｆｌｏｗ『Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＨｙｄｒａｕｌｉｃ８Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００３（２）：１５—１８．图１４高频段泥石流冲击能量及能量百分比Ｆｉｇ．１４Ｉｍｐａｃｔｉｏｎｅｎｅｒｇｙａｎｄｅｎｅｒｇｙｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ［４］陈洪凯，唐红梅，陈野鹰，等．泥石流固液分相流速计算方法研究［Ｊ］．应用数学和力学，２００６，２７（３）：３５７—３６４．ＣＨＥＮＨｏｎｇ—ｋａｉ，ＴＡＮＧＨａｎｇ—ｍｅｉ，ＣＨＥＮＹｅ—ｙｉｎｇ．ｅｔＲｅｓｅａｒｃｈａ１．ｏｆｈｉｇｈｆｒｅｑｕｅｎｃｙｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｍｅｔｈｏｄｔｏｃａｌｃｕｌａｔｅｖｅｌｏｃｉｔｉｅｓｏｆｓｏｌｉｄｐｈａｓｅａｎｄｄｅｂｒｉｓ（１一ｄ８；２一刃；３一凼；４一凼；５一ａ６４；６一ｄ３；７一龙；８一ｄ１）ｌｉｑｕｉｄｐｈａｓｅｉｎｆｌｏｗ［Ｊ］．ＡｐｐｌｉｅｄＭａｔｈｅｍａｔｉｃｓａｎｄＭｅｃｈａｎｉｃｓ，２００６，２７（３）：３５７—３６４．根据图１３所示，随着泥石流浆体粘度的增加，其积聚在低频（Ｏ～１．９５８Ｈｚ）的冲击能量越大，且其所占［５］ＶａｌｅｎｔｉｎｏａｎｄＲ，ＢａｒｌａＧ，ＭｏｎｔｒａｓｉｏＬ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌａｎａｌｙｓｉｓｍｏｄｅｌｉｎｇｏｆｄｒｙｇｒａｎｕｌａｒｆｌｏｗａｎｄａｎｄｍｉｃｒｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌｉｍｐａｃｔｓｉｎｌａｂｏｒａｔｏｒｙｆｌｕｍｅｔｅｓｔｓ『Ｊ］．ＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓＲｏｃｋ能量百分比也逐渐增大（９６．７％一９９．６％），说明浆体粘度越大，其冲击能量越多的积蓄在低频阶段。由图１４可知，泥石流冲击能量在高频部分（１．９５８Ｈｚ。５００Ｈｚ）的能量百分比在５％以下，且随着频段越高，能量百分比越低（仅在拍频段比凼频段能量百分比有所增加），且随着泥石流浆体粘度的增大，其在高频频段的能量百分比越低。３结论以平川泥石流沟为原型自行研制粘性泥石流运动Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，４１（１）：１５３—１７７ＨＪ，ＷｅｉＦＧ，ＨｕＫＨ，ｅｔａ１．Ｍｅａｓｕｒｉｎｇｔｈｅｉｎｔｅｒｎａｌ［６］Ｙａｎｇｆｌｕｍｅｖｅｌｏｃｉｔｙｏｆｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｓｕｓｉｎｇｉｍｐａｃｔｐｒｅｓｓｕｒｅｄｅｔｅｃｔｉｎｇｉｎｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ［Ｊ］．２０１１（８）：１０９—１１６．［７］ＷａｎｇＪｏｕｒｎａｌｏｆＭｏｕｎｔａｉｎＳｃｉｅｎｃｅ．ＹＹ，ＴａｎＲＺ，ＨｕＫＨ，ｅｔａ１．ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｖｉｓｃｏｅｌａｓｔｉｃｂｅｈａｖｉｏｒｓｏｆｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗＭｏｕｎｔａｉｎｓｌｕｒｒｙ『Ｊ１．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＳｃｉｅｎｃｅ，２０１２（９）：５０１—５１０．Ｍ，ＫａｉｔｎａＲ，ｅｔａ１．Ａｎａｌｙｓｉｎｇｄｅｂｆｉｓ—ｎｏｗｏｎ［８］Ｓｃｈｅｉｄｌｉｍｐａｃｔｃ，Ｃｈｉａｒｉｍｏｄｅｌｓ，ｂａｓｅｄｓｍａｌｌｓｃａｌｅｍｏｄｅｌｌｉｎｇａｐｐｒｏａｃｈ［ＪＪ．ＳｕｒｖＧｅｏｐｈｙｓ，２０１２（１２）：１９９—２０４．［９］ＢｕｇｎｉｏｎｈｉｌｌｓｌｏｐｅＬ，ＭｃＡｒｄｅｌｌＢＷ，ＢａｒｔｅｈＰ，ｅｔａ１．Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓｏｆｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｉｍｐａｃｔｐｒｅｓｓｕｒｅｏｎ与冲击特性实验模型，实施了ｃ１（粘度０Ｐａ·ｓ）、Ｃ２（粘度０．１３Ｐａ·Ｓ）、Ｃ３（粘度０．３７Ｐａ·Ｓ）、Ｃ４（粘度０．７２ｏｂｓｔａｃｌｅｓ［Ｊ］．Ｌａｎｄｓｌｉｄｅｓ，２０１２，９：１７９—１８７．Ｐａ·ｓ）、Ｃ５（粘度０．９３Ｐａ·ｓ）五种工况的泥石流浆体冲击实验，获取了２０３３８０多个测试数据，所得初步结论如下：（１）泥石流浆体粘度越大，冲击荷载越大，五种粘［１０］吴积善，田连权，康志成，等．泥石流及其综合治理［Ｍ］．北京：科学出版社，１９９３．［１１］张宇，韦方强，王青．基于动量守恒的粘性泥石流冲击力计算［Ｊ］．泥沙研究，２００６（３）：２３—２６．ＺＨＡＮＧＹｕ，ＷＥＩＦａｎｇ—ｑｉａｎｇ，ＷＡＮＧＱｉｎｇ．Ｉｌｍｐａｃｔｆｏｒｃｅ万方数据１３４振动与冲击ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｆｉｓｃｏｕｓｄｅｂｒｉｓ２０１３年第３２卷Ｃ｝｛ＥＮＨｏｎｇ－ｋａｉ，ＴＡＮＧＨｏｎｇ·ｍｅｉ，ＸＩＡＮＸｕｅ－ｆｕ，ｅｔａ１．ｆｌｏｗ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＳｅｄｉｍｅｎｔＲｅａｓｅａｒｃｈ，２００６（３）：２３—２６．［１２］陈洪凯，唐红梅．泥石流两相冲击力及冲击时间计算方法［Ｊ］．中国公路学报，２００６，１９（３）：１９—２３．ＣＨＥＮＨｏｎｇ，ｋａｉ，ＴＡＮＧＨｏｎｇ．ｍｅｉ．ＭｅｔｈｏｄｔｏＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｍｏｄｅｌｏｆｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗｉｍｐａｃｔｏｆＣｈｏｎｇｑｉｎｇｆｅａｔｕｒｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１０，３３（５）：１１４—１１９．［１５］陈洪凯，唐红梅，鲜学福，等．泥石流冲击脉动荷载概率分布特征［Ｊ］．振动与冲击，２０１０，２９（８）：１２４—１２７．ＣＨＥＮＨｏｎｇ－ｋａｉ，ＴＡＮＧＨｏｎｇ－ｍｅｉ，ＸＩＡＮＸｕｅ·ｆｕ，ｅｔａ１．Ｐｒｏｂａｂｉｌｉｔｙｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｆｅａｔｕｒｅｓｏｆｆｌｕｃｔｕａｔｉｎｇｉｍｐａｃｔｆｏｒｃｅｏｆｄｅｂｒｉｓｃａｌｃｕｌａｔｅｉｍｐａｃｔｆｏｒｃｅａｎｄｉｍｐａｃｔｔｉｍｅｏｆｔｗｏ—ｐｈａｓｅｄｅｂｒｉｓＣｈｉｎａＪｏｕｒｎａｌｏｆＨｉｇｈｗａｙａｎｄ—２３．ｆｌｏｗ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ，２００６，１９（３）：１９ｆｌｏｗ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＶｉｂｒａｔｉｏｎａｎｄＳｈｏｃｋ，２０１０，２９（８）：［１３］陈洪凯，唐红梅，鲜学福．沟谷泥石流运动过程模型试验［Ｊ］．自然灾害学报，２００９，１８（６）：１６０—１６５．ＣＨＥＮＨｏｎｇ—ｋａｉ，ＴＡＮＧＨｏｎｇ－ｍｅｉ，ＸＩＡＮＸｕｅ－ｆｕ．Ｍｏｄｅｌｔｅｓｔｏｆｖａｌｌｅｙ．ｓｈａｐｅｄｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗ１２４—１２７．［１６］陈洪凯；鲜学福；唐红梅，等．水石流冲击信号能量分布试验研究［Ｊ］．振动与冲击，２０１２，３１（１４）：５６—５９．ＣＨＥＮｏｆＮａｔｕｒａｌｍｏｔｉｏｎ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌＨａｎｇ—ｋａｉ，ＸＩＡＮＸｕｅ－ｆｕ，ＴＡＮＧＨｏｎｇ－ｍｅｉ，ｅｔｆｏｒａ１．Ｄｉｓａｓｔｅｒｓ，２００９，１８（６）：１６０—１６５．［１４］陈洪凯，唐红梅，鲜学福，等．泥石流冲击特性模型试验［Ｊ］．重庆大学学报，２０１０，３３（５）：１１４—１１９．Ｅｎｅｒｇｙｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｖｉｓｃｏｕｓｉｎｓｐｅｃｔｒｕｍｏｆｓｈｏｃｋｓｉｇｎａｌｏｆｎｏｎ—ｄｅｂｒｉｓｆｌｏｗ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌＶｉｂｒａｔｉｏｎａｎｄＳｈｏｃｋ，２０１２，３１（１４）：５６—５９．（上接第１２６页）【６］ＳｕｔｈｅｒｌａｎｄＬｓ，ＧｕｅｄｅｓＳｏａｒｅｓＣ．Ｉｍｐａｃｔｏｆｌｏｗｆｉｂｒｅ—ｓｈａｐｅｓ［Ｊ］．ＣｏｍｐｏｓｉｔｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２０００，４９：３２１—３２９．ｖｏｌｕｍｅ，ｇｌａｓｓ／ｐｏｌｙｅｓｔｅｒＳｔｒｕｃｔ，２００５，６８：１３—２２．ｒｅｃｔａｎｇｕｌａｒｐｌａｔｅｓ［Ｊ］．Ｃｏｍｐｏｓ［１４］李永池，陈居伟．纤维增强复合靶抗贯穿规律研究［Ｊ］．弹道学报，２０００，１２：１５—２１．ＬＩＹｏｎｇ－ｃｈｉ，ＣＨＥＮＪｕ—ｗｅｉ，Ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｆ［７］ＤｅｌｆｏｓｓｅＤ，ＰｏｕｒｓａｒｔｉｐＡ．Ｅｎｅｒｇｙ—ｂａｓｅｄａｐｐｒｏａｃｈｔｏｉｍｐａｃｔｔｈｅａｎｔｉｄａｍａｇｅｉｎＣＦＲＰ２８：６４７—６５５．ｌａｍｉｎａｔｅｓ［Ｊ］．ＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓＡ，ｅｔＰａｒｔＡ，１９９７，ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎｒｕｌｅｓｏｆｆｉｂｅｒｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｍｐｏｓｉｔｅｌａｍｉｎａｔｅｓ［Ｊ］．ｏｎＪｏｕｒｎａｌｏｆＢａｌｌｉｓｔｉｃｓ。２０００，１２：１５—２１．ａ１．Ｄａｍａｇｅｉｍｐａｃｔｅｄａｔ［８］ＣａｐｒｉｎｏｅｎｅｒｇｙＧ，ＬｏｐｒｅｓｔｏＶ，ＬａｎｇｅｌｌａａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｉｎＧＦＲＰａｎｄｌｏｗ－［１５］ＣｅｌａｌｉｍｐａｃｔＥ，ＭｕｆｉｔＧ．Ａｎｏｆｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｔｈｅｌａｍｉｎａｔｅｓｒｅｓｐｏｎｓｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｊ］．ＩｎｔＪＩｍｐａｃｔｖｅｌｏｃｉｔｙ：ｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎ—２３１１．ｍｏｄｅｌ［Ｊ］．ＰｒｏＥｎｇ，２０１１，１０：２２９８Ｅｎｇ，２０１２，４３：４０—５１．［１６］ＷｕＥ，ＣｈａｎｇＬＣ．Ｗｏｖｅｎｇｌａｓｓ／ｅｐｏｘｙｌａｍｉｎａｔｅｓｓｕｂｊｅｃｔｉｌｅ［９］罗军，汤瑞峰，易文俊．层和纤维增强复合材料的抗弹性能数值计算研究［Ｊ］．弹道学报，２００３，１５：４９—５４．ＬＵＯＪｕｎ，ＴａｎｇｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｆｏｒＲｕｉ－ｆｅｎｇ，Ｙｉｉｍｐａｃｔ［Ｊ】．ＩｎｔＪＩｍｐａｃｔＥｎｇ，１９９５，１６：６０７—６１９．［１７］李裕春，徐全军，刘强，等．平头弹冲击作用下平纹织物的动态响应分析．［Ｊ］．材料科学与工程学报，２０１０，６：３７９—３８４．Ｗｅｎ－ｊｕｎ．Ｔｈｅｏｆｎｕｍｅｒｉｃａｌａｎｔｉ－ｐｅｎｅｔａｔｉｏｎｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｋｅｖｌａｒｆｉｂｒｅｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｍｐｏｓｉｔｅＢａｌｌｉｓｔｉｃｓ，２００３，１５：４９—５４．ｌａｍｉｎａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｎＵＹｕ—ｃｈｕｎ，ＸＵＱｕａｎ－ｊｕｎ，ＬＩＵＱｉａｎｇ，ｅｔｒｅｓｐｏｎｓｅｏｆｐｌａｉｎ·－ｗｏｖｅｎｆａｂｒｉｃａ１．Ｄｙｎａｍｉｃｓｕｂｊｅｃｔｅｄｔｏｂａｌｌｉｓｔｉｃｉｍｐａｃｔｏｆ［１０］ＥｄｇａｒｉｍｐａｃｔＦ，ＰａｕｌＶＳ，ＣｈｅｕｎｇＰ．Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｓｔａｃｋｉｎｇｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｉｎｔｈｅ１：ａｆｌａｔ—ｎｏｓｅｄｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌＶＢＣ，ＣｈｅｏｎｇＣｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄｃｏｍｐｏｓｉｔｅｌａｍｉｎａｔｅｓ—ｐａｒｔＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１０，６：３７９—３８４．ｐａｒａｍｅｔｒｉｃ［１１］Ｈａｓｈｉｎｓｔｕｄｙ［Ｊ］Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，１９９８：６７—７７．［１８］ＬｉｍＣｓｔｒｅｎ昏ｈＴ，ＴａｎＨ．Ｐｅｒｆｏｒａｔｉｏｎｏｆｈｉｇｈ—ｂｙｖａｒｙｉｎｇｓｈａｐｅｄＺ．ＦａｉｌｕｒｅｃｒｉｔｅｒｉａｆｏｒｕｎｉｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｆｉｂｅｒｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｏｆＡｐｐｌｉｅｄＭｅｃｈａｎｉｃｓ，１９８０，４７：３２９—３３４，ＦａｒｉａＡＲ，ｄｅＡｌｍｅｉｄａＳＦＭ，ｅｔａ１．Ｂａｌｌｉｓｔｉｃｄｏｕｂｌｅ－ｐｌｙｆａｂｒｉｃｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｆ１２］ＤａｎｉｅｌＢ，ｄｅｉｍｐａｃｔｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅｓ［Ｊ］，ＩｎｔＪＩｍｐａｃｔＥｎｇ，２００２，５７７—５９１．［１９］孙娟，杜作娟，黄小忠，等．弹头形状与界面强度对侵彻过程的数值仿真。［Ｊ］．计算机仿真，２０１１，９：２２—２４．ＳＵＮＪｕａｎ，ＤＵＮｕｍｅｒｉｃａｌｄｉｆｆｅｒｅｎｔｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆａｎ８Ｊ－ｎｌｏｕｒ—ｐｉｅｒｃｉｎｇｃｏｍｐｏｓｉｔｅｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅｏｎｈｙｂｒｉｄＩｍｐａｃｔｃｅｒａｍｉｃ／ｆｉｂｅｒｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄＥｎｇ，２０１２：６３—７７．ａｌＴｌｌＯＢＩ＇￥［Ｊ］．ＩｎｔＪＺｕｏ－ｊｕａｎ，ＨＵＡＮＧｏｉｌＸｉａｏ－ｚｈｏｎｇ，ｅｔｏｆａ１．ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅｓｗｉｔｈ［１３］ＷｅｎＨＭ．ＰｒｅｄｉｃｔｉｎｇｔｈｅｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎａｎｄｐｅｒｆｏｒａｔｉｏｎｏｆＦＲＰｂｙｎｏｓｅｓｈａｐｅｓａｎｄｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌｓｔｒｅｎｇｔｈ［Ｊ］．ＣｏｍｐｕｔｅｒｌａｍｉｎａｔｅｓｓｔｒｕｃｋｎｏｒｍａｌｌｙｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅｓｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｎｏｓｅＳｉｍｕｌａｆｉｏｎ．２０１１．９：２２—２４．万方数据泥石流浆体冲击特性实验研究
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：
何晓英， 唐红梅， 朱绣竹， 陈洪凯， HE Xiao-ying， TANG Hong-mei， ZHU Xiu-zhu， CHEN Hong-kai重庆交通大学岩土工程研究所,重庆,400074振动与冲击
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引用本文格式：何晓英.唐红梅.朱绣竹.陈洪凯.HE Xiao-ying.TANG Hong-mei.ZHU Xiu-zhu.CHEN Hong-kai 泥石流浆体冲击特性实验研究[期刊论文]-振动与冲击 2013(24)
