１２２防洪排水 ＤＯＩ：１０．１６７９９／ｊ．ｃｎｋｉ．ｃｓｄｑｙｆｈ．２０１７．０８．０３８ 城市道桥与防洪 ２０１７年０８月第０８期 氧化沟主要参数控制及系统的运行调度管理 胥晶 （岳阳市城市建设投资集团有限公司，湖南岳阳４１４０００） 摘要：由于氧化沟的工艺特点使得氧化沟污水处理厂在水污染工程中具有相当的优势。但是，良好的日常运行管理是保证 氧化沟污水处理厂有效发挥其功能的关键。对其运行管理的关键技术，即氧化沟的供氧控制、ＭＬＳＳ值控制、有机负荷Ｆ／Ｍ的控 制、污泥回流的控制、剩余污泥排放量的控制等主要参数进行了详细的讨论，对运行调度管理提出了见解。 关键词：氧化沟；主要参数控制；运行调度 中图分类号：７０３．１ 文献标志码：Ｂ 文章编号：１００９—７７１６（２０１７）０８－０１２２－９５ １概述 氧化沟作为传统的延时曝气活性污泥法的变 型工艺，其池型是呈封密的环状沟渠，污水和混合 液在沟内做循环流动，因此氧化沟又称为“延时循 环曝气池”。氧化沟内混合液兼具完全混合和推流 态的特征，耐冲击负荷能力强，运行方式灵活，适 应不同的进水水质和出水水质的要求。氧化沟是 整个污水处理的核心构筑物，因此氧化沟运行时 主要参数控制及系统的运行调度管理是保证整个 污水处理厂处理效果的关键。 量。一般来讲，去除１ ｋｇＢＯＤ 需要１ ｋｇＯ ，这种估 计８０％～９０％可用。但值得注意的是，这里的需氧 量是指碳素ＢＯＤ稳定所需的氧量，而不包括氮素 需氧量。如果需要进行硝化，则需加上硝化所需的 氧量，因此根据规范，延时曝气氧化沟的需氧量一 般在１．５－２．０ ｋｇＯｚ／ｋｇＢＯＤ 。因为氧化沟进水水质的 变化，氧的需要量也会随之发生变化，故在估计充 氧量时应根据最大需氧量来进行估算，否则会导 致部分时间内供氧不足。最大需氧量的计算：中等 城市（５万 １５万人）按１．５倍平均需氧量计，大城 市（大于１５万人）按１．１～１．２倍平均需氧量计，小 城市（小于５万人）用２－２．５倍平均需氧量计。进行 需氧量估计之后，运行管理人员可根据具体氧化 沟的供氧设备的性能来确定曝气设备运行的数量 和时间。鼓风曝气设备可通过改变供给的空气量 来调节供氧量，机械曝气可通过调节曝气转刷或 转碟叶轮的淹没深度和转速来调节供氧量。 ２氧化沟主要参数控制 ２．１氧化沟的工艺流程 氧化沟的工艺流程如图１所示。 Ｉ空气 Ｉ空气 图１氧化沟工艺流程不惹图 般认为，活性污泥曝气池内混合液的溶解 氧（ＤＯ）浓度应控制在２ ｍｇ／Ｌ左右，这样才能保证 活性污泥微生物良好的代谢活动。然而，由于氧化 沟属于延时曝气工艺，且沟内溶解氧的分布呈现 一２．２氧化沟的供氧控制 对氧化沟内混合液进行合理的曝气充氧是控 制氧化沟反应条件的重要手段。充氧不足将影响 氧化沟的污染物去除率；充氧过多将造成微生物 的自身氧化，并且浪费电能，增加运行成本。正确 的做法应首先根据进水水质估计氧化沟的需氧 收稿日期：２０１７—４—１０ 作者简介：胥晶（１９８３一），男，湖南岳阳人，工程师，从事污水 运营管理工作。 典型的推流态特征，因此，可根据出水水质的需 要，在氧化沟内进行溶解氧的分区。例如一体化氧 化沟和卡鲁塞尔氧化沟，其沿沟长可分为好氧区 和缺氧区，好氧区主要用于有机物的去除和硝化， 而缺氧区用于反硝化脱氮，缺氧区的ＤＯ浓度就可 降到２ ｍｇ／Ｌ以下，一般为０．２～０．５ ｍｇ／Ｌ左右。 ２．３氧化沟中ＭＬＳ￥值的控制 影响氧化沟中ＭＬＳＳ值的因素很多。ＭＬＳＳ值 取决于曝气系统的供氧能力和二沉池的泥水分离 ２０１７年０８月第０８期 城市道桥与防洪 防洪排水１２３ 能力。从降解污染物质的角度来看，ＭＬＳＳ应尽量 在氧化沟污水厂的实际运行中，操作人员应 高一些，但当ＭＬＳＳ太高时，要求混合液的ＤＯ值 结合本厂的运行实践，借助一些实验手段，选择最 也就越高。在同样的供氧能力下，维持较高的ＤＯ 佳的Ｆ／Ｍ值。一般来说，废水温度较高时，Ｆ／Ｍ可 值需要较多的空气量，而一些处理厂的曝气系统 高一些，反之，温度较低时，Ｆ／Ｍ应低一些。对出水 难以达到要求，而且要求二沉池有较强的泥水分 水质要求较高时，Ｆ／Ｍ应低一些，反之，可高一些。 离能力，一些处理厂的二沉池表面积相对较小，难 当污水中工业废水成分较多，有机污染物质较难 以提供充足的泥水分离能力。因此，应根据处理厂 降解时，Ｆ／Ｍ应低一些，反之，可高一些。实际操作 的实际情况，确定一个最大的ＭＬＳＳ值，作为运行 时可通过排泥和回流改变氧化沟内的活性污泥 调度的基础。氧化沟由于是延时曝气系统，其允许 量，从而及时将有机负荷控制在合适的范围内。氧 的ＭＬＳＳ值为３ ０００￣５ ０００ ｍｇ／Ｌ。 化沟的Ｆ／Ｍ一般在０．０５～０．１０ ｋｇＢＯＤｆｆ（ｋｇＭＬＶＳＳ・ 氧化沟工艺设计通常要求将ＭＬＳＳ控制在 ｄ）的范围内。 ３ ０００—５ ０００ ｍｇ／Ｌ范围内。然而，由于进水水质的 ２．５污泥回流的控制 关系，在我国实际运行的氧化沟污水处理厂的 氧化沟系统的污泥回流控制通常有三种方式： ＭＩＳＳ浓度常常只能达到３ ０００ ｍｇ／Ｌ左右。如果进 （１）保持回流量Ｑ 恒定； 水有机物浓度高，可达到３ ０００ ｍｇ／Ｌ以上，如果进 （２）保持回流比 恒定； 水有机物浓度低，就在３ ０００ ｍｇ／Ｌ以下。管理人员 （３）定期或随时调节回流量Ｑ 及回流比，使系 应定期对ＭＬＳＳ进行测定，然后再根据测定值进行 统状态处于最佳。 氧化沟的一系列操作控制。测定的频次如下： 每种方式适合于不同的情况。 （１）小厂每天一次，定时测定。由于每天只测 目前，有相当多的处理厂运行中保持回流量 一次，操作工人就不会发现一天内其他时间ＭＬＳＳ Ｑ 不变，但应认识到这只适应于人流污水量Ｑ相 的变化，这样他根据所测的结果调整污泥回流量 对恒定或波动不大的情况。如果进水流量Ｑ变化 或剩余污泥量产生差错的可能性就比较大。 较大，则会出现一系列的问题。因为Ｑ的变化会导 （２）中等厂三班倒，每班测定一次。这样ＭＩＳＳ 致活性污泥量在曝气池和二沉池内的重新分配。 每天有三次校正的机会。 当Ｑ增大时，部分曝气池的活性污泥会转移到二 （３）大厂每小时测一次，每次校正。 沉池，使曝气池内ＭＩＳＳ降低，而实际上此时曝气 对于氧化沟的控制最好做到自动调节控制。 池内需要更多的ＭＬＳＳ去处理增加了的废水， 目前国内大型污水处理厂也正在向自动化，自动 ＭＩＳＳ的不足会严重影响处理效果。另外，二沉池 控制调节方向发展。小厂则靠熟练的操作工人的 内污泥量增加会导致泥位上升，造成污泥流失，同 经验。其实，当废水流量Ｑ很大时，经过二沉池沉 时，Ｑ的增加导致二沉池水力负荷增加，进一步增 淀也多，当剩余污泥等于常数时，回流污泥Ｑ 就 大了污泥流失的可能性。而且，当二沉池泥量增多 能被自动调节增大。 时，会使二沉池中的余氧迅速消耗，发生反硝化反 ２．４有机负荷Ｆ，Ｍ的控制 应，导致二沉池中污泥上浮。当Ｑ减小时，部分活 与控制ＭＩＳＳ相比，有专家则建议控制Ｆ／Ｍ更 性污泥会从二沉池转移到曝气池，使曝气池ＭＬＳＳ 合理。然而污水厂每日的Ｑ、Ｆ变化较大，尤其是小 升高 但此时曝气池实际上并不需要太多的 型污水处理厂，因此有机负荷Ｆ／Ｍ不易控制，只有 ＭＩＳＳ，因为人流废水量减少，进入曝气池的有机物 通过调节回流量Ｑ 实现。这样，实际操作时就使 也减少了。 回流量变化较大，回流比可达到ｌＯＯ％。有些污水 保持回流量Ｑ 恒定。究竟能允许人流废水量 厂就是利用上述方法来控制有机负荷Ｆ／Ｍ的，甚 在多大范围内变化，取决于很多实际因素，如人流 至把废水流量Ｑ和回流污泥Ｑ ，通过自动化系统 的ＢＯＤ ，二沉池与曝气池容积之比及污泥的沉降 连接起来运行控制，然而实地考察结果并不好。有 性能。运行人员应摸索出本厂允许的人流废水量 人认为二次沉淀池效果不好的原因是Ｆ／Ｍ未能维 的波动幅度，在允许范围内尽量不调节回流量。 持恒定所造成的，而事实上，当废水流量Ｑ增大， 如果保持回流比 恒定，在剩余污泥排放量 Ｑ＋Ｑ 也增大，这样容易使二沉池的泥层上升，导 基本保持不变的情况下，可保持ＭＩＳＳ、Ｆ／Ｍ以及二 致运行效果变差。对于大型污水处理厂，对有机负 沉池内泥位基本恒定，不随人流废水量Ｑ的变化 荷Ｆ／Ｍ的控制较容易，因为大厂污水进水流量Ｑ 而变化，从而保证相对稳定的处理效果。但这样涉 较稳定。 及流量的测定、控制以及回流量的确定，在实际操 １２４防洪排水 作中会有一定困难。 城市道桥与防洪 ２０１７年Ｏ８月第０８期 用Ｆ／Ｍ控制的排泥量可用式（２）计算： ｗ＝ （２） 定期或随时调节回流比和回流量，保持系统 始终处于最佳状态。这种方式对保持活性污泥系 统的稳定运行是最好的，但和方式二一样，这种污 泥回流的控制方式实际操作工作量大，大多数污 水处理厂实施起来都非常困难。 为了便于操作，氧化沟通常采用方式一—— 定常回流的方式，但运行管理人员应当清楚这种 方式的优缺点，尤其是本厂污量变化的允许范围， 式中： 为要排放的剩余污泥体积；ＭＬＶＳＳ为曝气 池内的污泥浓度；ＢＯＤ 为人流废水的ＢＯＤ ；Ｑ为 人流废水量；Ｆ／Ｍ为需要控制的有机负荷；Ｖ 为曝 气池容积；ＲＳＳ为回流污泥浓度。 可推断出如果Ｆ下降，则污泥浓度ＭＬＳＳ亦下 降，则回流污泥Ｑ 的浓度变小，所以排放的剩余 结合其他两种控制方式，在实际工作中灵活操作。 ２．６剩余污泥排放量的控制 氧化沟处理系统每天都要产生一定的微生 物，使系统内污泥量增多，因此需要每日排放一定 量的剩余污泥，以维持系统中生物量的平衡。同 时，当污水水量、水质条件、环境条件变化时，也需 要利用系统的活性污泥量调节弹性来保证系统处 于最佳的运行状态。排泥是氧化沟工艺控制中最 重要的一项操作，它比其他任何操作对系统的影 响都大。通过排泥量的调节，可以控制ＳＲＴ，改变 活性污泥中微生物种类和增长速度，改变需氧量， 改善污泥的沉降性能，因而可以改变系统的功能。 作为延时曝气的活性污泥系统，氧化沟常用的排 泥方式有以下几种。 （１）用ＭＬＳＳ控制排泥。用ＭＬＳＳ控制排泥是 指在维持曝气池混合液污泥浓度恒定的情况下， 确定排泥量。首先根据实际工艺状况确定一个合 适的ＭＬＳＳ值。在我国，由于进水水质的关系，氧化 沟的ＭＬＳＳ值一般应控制在３ ０００ ｍｇ／Ｌ左右。当实 际ＭＬＳＳ值比要控制的ＭＬＳＳ值高时，应通过排泥 降低ＭＬＳＳ值。在控制总的排泥量的前提下，尽量 少排勤排，如有可能，应连续排泥。排泥量可用式 （１）计算： ｗ＝（肌Ｓ．ｓ—ＭＬＳＳｏ）×Ｖ Ｊｓ．ｓ （１） 式中：ＭＬＳＳ为实测值；Ｖ 为要排放的剩余污泥体 积；ＭＬＳＳ。为要维持的浓度值；ＲＳＳ为回流污泥浓 度；Ｖ 为曝气池容积。 用ＭＬＳＳ控制排泥方法简单，容易掌握，适合 于水量水质变化不大的污水处理厂，但应注意所 测定的ＭＬＳＳ具有代表性。 （２）用Ｆ／Ｍ控制污泥。Ｆ／Ｍ中的Ｆ是人流废水 中的有机污染物浓度，一般无法人为地控制，因此 只能控制 ，即曝气池中的微生物量，其实质是通 过控制剩余污泥的排放来改变氧化沟沟内的 ＭＬＳＳ，调整Ｆ／Ｍ，使Ｆ／Ｍ保持在工艺允许的最佳运 行范围之内。工业废水含量较大的处理厂，水质水 量的变化大，应尽量采用该方式控制污泥的排放。 污泥的浓度也小；反之，若Ｆ增大，则ＭＬＳＳ亦增 高，则回流污泥Ｑ 浓度加大，排放的剩余污泥的 浓度随之亦增加。用上述公式计算Ｆ／Ｍ具有一定 的难度，人流污水的ＢＯＤ 以及沟内混合液的 ＭＬＶＳＳ的测定都较为麻烦和耗时。实际操作中，可 通过长期积累的ＢＯＤｓ／ＣＯＤ０值、ＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ值 来进行快速换算。 （３）用ＳＲＴ控制排泥。用泥龄ＳＲＴ来进行排泥 控制被认为是活性污泥系统中一种最可靠、最准 确的排泥方法。这种方法的关键是正确选择ＳＲＴ 和准确地计算系统内的污泥总量 。充分利用污 泥的沉降试验、呼吸试验、生物相观测等手段，随 时调整ＳＲＴ使之更加合理，亦使每日排泥量为常 数。每日的污泥排放量为式（３）所示： Ｑｗ＝ × 一 ×Ｑ （３） 式中：Ｑ 为每天排放的污泥体积流量；ＳＳ 为二沉 池出水的悬浮固体浓度；Ｖ 为曝气池容积；ＳＲＴ为 泥龄；ＲＳＳ为回流污泥浓度。 使用式（３）时计算出的排泥量Ｑ 常常偏小， 这主要是由于公式推导过程中，将总泥量ＭＴ用曝 气池中的泥量来代替的缘故。实际上，二沉池出水 还要带走相当的污泥量。因此，当二沉池出水 Ｓ 较高时，应将二沉池出水排出的泥量代入泥龄的 计算式，从而得出更准确的排泥量。 关于排泥的操作方式有很多种。小处理厂池 数较少，可以人工控制泥泵的开停。大处理厂一般 采用自动控制，最常用的方式是时间一程序控制， 即定时排泥，定时停泵。然而这种方式不能适应排 泥量的变化，可能会使排泥浓度降低或排泥不彻 底。较先进的控制方式是定时排泥，停泵由装在排 泥管路上的浓度计或密度计控制。当排泥浓度降至 设定值时，泥泵停止。这种方式能根据泥量的变化改 变排泥的时间，既不降低排泥浓度，又能排泥彻底。 ３氧化沟系统的运行调度管理 在氧化沟系统的运行管理中，经常要根据实际情 ２０１７年０８月第０８期 城市道桥与防洪 防洪排水１２５ 况进行运行调度，例如确定要开动几台转刷、几台 鼓风机、几台水下推进器，需要投运几座二沉池以 及确定多大的回流能力，每天要排放多少污泥等。 运行调度方案的确定可按以下步骤进行。 （１）测定和了解污水厂实际的进水水量和水 质。运行管理人员首先应准确测定污水流量Ｑ并 对人流污水的水质进行分析。有机污染的浓度和 大体组成是需要了解的重要指标。运行管理人员 可根据本厂的运行经验，先测定ＣＯＤ凸值，再根据 平时测定的ＣＯＤ。和ＢＯＤ 的比值快速换算出进 水的ＢＯＤ 值。污水中的氮磷含量也是应该了解的 项目，尤其是当进水中工业废水比例较大时，因为 氮磷或其中一种缺乏都可能导致污泥膨胀。另外， 进水的ＳＳ、ＰＨ值、碱度和温度等也是需要测定和 分析的指标。 （２）测定混合液污泥浓度ＭＬＶＳＳ。测定ＭＬＶＳＳ 一般较为麻烦，污水厂可根据本厂运行实践，测算 出ＭＬＶＳＳ与ＭＬＳＳ之间的比值，然后再根据经验， 由ＭＬＳＳ值迅速估算出ＭＬＶＳＳ的值。我国氧化沟 的污水处理厂的ＭＬＳＳ值一般控制在３ ０００ ｍｇ／Ｌ 左右。进水有机物浓度高，则ＭＬＳＳ取高值，进水有 机物浓度低则ＭＬＳＳ取低值。另外，氧化沟内ＭＬＳＳ 值还必须和沟内的供氧能力相适应，ＭＬＳＳ高，则 曝气系统所提供ＤＯ值要求高，反之ＤＯ值可维持 在较低的水平。 （３）确定曝气设备的开启台数与沟内溶解氧的 控制。氧化沟的供氧可通过机械表面曝气、鼓风曝 气以及射流曝气等提供。氧化沟中的供氧量应等 于实际需氧量，可根据需氧量的值初步确定曝气 设备的开启台数。然而在实际操作中，由于进水水 质、氧转移速率、微生物量、微生物活性以及底物 去除速率等因素的不断变化使得氧化沟内混合液 需氧量也不断变化，因此运行管理人员还必须依 据沟内不同区段的ＤＯ的实时监测值，对曝气设备 的开启台数、淹没深度或运行转速进行。 由于氧化沟的环流特征，使得沟内溶解氧分 布呈现出明显的推流态特征，因此，氧化沟内溶解 氧的浓度应根据沟内的不同区段与沟的形式进行 确定。例如氧化沟的好氧区或称高能区（通常是曝 气设备的下游）通常担负着去除绝大部分有机物 的功能，其ＤＯ值一般应控制在２ ｍｇｌＬ或以上；如 果好氧区要加强好氧吸磷作用以提高出水磷的去 除率，ＤＯ则提高到３～４ ｍｇ／Ｌ；又如：为了保证出水 有足够的溶解氧带入二沉池，防止二沉池内出现 污泥厌氧释磷，氧化沟出水区一般需保证将ＤＯ值 控制在２ ｍｇ／Ｌ以上；又如Ｏｒｂａｌ氧化沟的三个沟 道（外一中一内）的ＤＯ值一般应控制为０～１～２ ｍｇ／Ｌ 的梯度分布，即外沟的ＤＯ为０—０．５ ｍｇ／Ｌ，中沟ＤＯ 为０．５～１．５ ｍｇｌＬ，内沟ＤＯ为１．５～２ ｍｇ／Ｌ。此种ＤＤ 的分布方式不仅使Ｏｒｂａｌ氧化沟具有卓越的脱氮 性能，而且大大节省了能耗。在有些具有脱氮功能 的氧化沟沟内，曝气设备上下游ＤＯ值差别并不明 显，没有出现明显的好氧缺氧分区，但仍能保持良 好的脱氮效果，这主要是因为同时发生了硝化反 硝化作用，一般来说，要保证脱氮效果，沟内ＤＯ值 应控制在１．５—２ ｍｇ／Ｌ以上。 采用鼓风曝气的氧化沟可控制鼓风机风量来 控制沟内的溶解氧浓度，其充氧量调节和控制较 容易，然而鼓风曝气还必须要有推流装置维持沟 内的水平流速。机械曝气装置如转刷和倒伞形曝 气转碟过去常用控制出水溢流堰高度的方法来调 节它们在水中的淹没深度，从而调节充氧量，保证 沟内的最佳ＤＯ值，但这种调节方式会造成不必要 的能量浪费。目前越来越多的氧化沟污水处理厂 进行了机械曝气装置电机的变频设计和改造，通 过调节转刷或转碟的转速来控制充氧量，从而调 节沟内的溶解氧分布。用这种节能的调节方式所 取得的经济效益和社会效益是显著的。曝气转刷 采用变频调速后，可以有效地控制氧化沟中的溶 解氧，在氧化沟中形成稳定韵缺氧区，提高脱氮效 果。此外，采用变频调速后，可以提高污水处理厂 的自动化程度，提高污水处理厂的运行管理水平。 （４）确定推流装置的开启台数。当氧化沟采用 鼓风曝气或采用的机械曝气装置不能有效地维持 沟内的混合液流速时，就必须采用水下推进器对 混合液进行推动。水下推进器的主要作用是推动 和混合氧化沟中的混合液，增加沟底流速，保持污 泥悬浮并可提高曝气效率。水下推进器的开启可 由氧化沟的水平流速进行控制，并用总的功率密 度进行校核。 新规范提出氧化沟内的平均流速应大于 ０．２５ ｍ／ｓ，而历来认为氧化沟内的必要的平均流速 是０．３０ ｍ／ｓ。也有运行实践资料指出，氧化沟局部 地方能确保在０．１０ ｍ／ｓ左右就可不产生污泥堆 积，为了再度把污泥卷起来，有必要确保０．２０ ｍ／ｓ 左右的流速。运行管理人员应根据本厂的氧化沟 特点和运行经验确定出氧化沟的一个最小不淤流 速，然后再根据这一限值和当前沟内的水平流速 来调整和确定水下推进器开启的台数。有资料表 明：只要单位体积投入的能量达到２．７５ ｗ，ｍ ，就 足以造成０．１２～０．１５ ｍ／ｓ的循环流速，可保持悬浮 固体悬浮，此值为输入功率，即直接作用于混合液 １２６防洪排水 城市道桥与防洪 ２０１７年０８月第０８期 的功率，据此可以对所定的水下推进器台数进行 校核。 在运行中，当固体表面负荷超过最大允许值 时，将会使二沉池泥水分离困难，也难以得到较好 的浓缩效果。一般控制ｑ 不大于１００ ｋｇ／（ｍ ・ｄ）， 否则应降低回流比Ｒ，或降低ＭＬＳＳ，也可以增加 投运的二沉池数量。 （５）确定二沉池的水力表面负荷 。叮ｈ越小，泥 水分离效果越好，一般控制 宜采用０．５０～０．７５ ｍ３／ （ｍ ・ｈ）。 （６）确定二沉池投运数量，可用式（４）计算： ｎ＝ ｑｈＸＡ ｃ （４） （９）核算二沉池出水堰板溢流负荷ｇ 。ｇ 可用 式（６）计算： 一 式中：Ａ 为单座二沉池的表面积。 （７）定常回流回流量的确定。由于实际回流比 ｎｘＬ （６） 式中：ｎ为二沉池投运数量；Ｌ 为每座二沉池出水 Ｒ难以测定和控制，因此，当氧化沟日进水量波动 堰板的总长度。 不大时，宜采用定常回流的方式，即保持回流量ｑ 当采用三角堰板出水时，一般控制ｑ 不大于 不变，这样有利于发挥二沉池泥面的自动调节功 １０ ｍ３／（ｍ・ｈ）。否则，应增加二沉池的投运数量。对 能。一般来说，氧化沟定常回流流量ｐ 宜控制在 于辐流式二沉池来说，在控制ｑ 满足要求的前提 ７５％～１５０％的范围内，当进水有机物浓度高时取上 下，二沉池直径较大时，口 往往成为运行因 限，有机物浓度低时取下限。 ’ 素。相反，当二沉池直径较小时，ｑ 一般都小于 （８）核算二沉池的固体表面负荷口 。每座二沉 １０ ｍ３／（ｍ・ｈ）。 池的ｑ 可按式（５）计算： （１０）排泥量的确定。当水量变化不大时，氧化 口＝一０Ｉ ———— ２ Ｑ — ————一 ｒ５ １ 沟在运行时通常保持排泥量为常数。排泥量可根 ｓ一 ｎ￣Ａ 据实际情况由ＭＬＳＳ或Ｆ／Ｍ值进行计算。 式中： 为二沉池投运数量；Ｒ为回流比。 七七々■七七七々々七七＿七七七七七七 七七’七七 七｜’七七章々々’七’七’’’专专’ 专’专’’ 七’ ’’专’’ ’々七’ ’七 ’ 专七专七七专专’’专’’专七七－６＂七七｜七七七七七七七七七 （上接第１０１页） （２）当在底板下沿地道外侧墙、中隔墙设置钻 缝设置在跨线桥施工影响范围以外，保证箱梁及 孔灌注桩时，地道主要部位的弯矩较承受桥梁施工 施工附加荷载分布在一个完整的地道节段上，以 荷载但不打钻孔灌注桩基础时减小约１０％，桥梁施 避免地道不同节段之间由于荷载不同而产生差异 工荷载对地道沉降的附加影响几乎可以消除。 沉降。 ４结语 （２）设计文件中明确要求桥梁支架钢管柱中心 必须严格与地道中隔墙、外侧墙中心线对齐，并要 本文以临沂市内环东线（温泉路）下穿凤凰大 求桥梁支架钢管柱下需设置混凝土梁，混凝土梁 街为背景，通过建立三维有限元模型，分析、比较 高度及宽度需确保经钢管柱传至地道的施工荷载 了承受分节段少支架法浇筑预应力混凝土箱梁的 由集中力转换为均匀分布的线性荷载，以保证实 施工荷载对下层已建地道暗埋段内力、沉降的影 际施工中的荷载分布与分析中的计算工况一致。 响。为保证地道结构安全，以及地道结构沉降能够 （３）在桥梁支架钢管柱支撑架设处的地道外侧 满足上部桥梁施工要求，对承受桥梁施工荷载的 墙、中隔墙下设置钻孔灌注桩基础，增加局部地基 地道暗埋段结构设计提出以下措施： 承载力、减小地道结构沉降，以满足地道结构安 （１）适当加长地道Ｆ５节段长度，将地道变形 全，以及桥梁正常施工的需要。
