塔吊基础方案.(钢格构柱+承台专家评审完成)

《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992） 《地基基础设计规范》（GB50007-2002） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《建筑安全检查标准》（JGJ59-99） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）

《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009） QTZ63（5013）塔吊说明书 施工图纸及地质勘探报告等

二、塔吊基础概况

本工程垂直运输的需要布置QTZ63塔吊十三台，其中5#塔吊臂长45m，2#、9#塔吊臂长50m，其余塔吊臂长为55m。为确保基础及地下室施工进度满足垂直运输需要，其中6#、9#、13#、15#塔吊基础采用预制管桩+钢筋混凝土承台的形式，其余采用桩孔灌注桩+钢筋混凝土承台形式。塔吊钢筋混凝土基础为5.50m×5.50m×1.20m，管桩基础承台下设4根Φ500预应力管桩，桩长22m，灌注桩基础承台下设4根Φ700钻孔灌注桩，桩长22m。4#塔吊桩顶标高-8.50m，其余桩顶标高为-4.00m。（详见附图）基础预埋件找平至水平度误差1/500。

三、矩形格构式基础计算书(预应力管桩基础)

（本计算书采用品茗施工安全设施计算软件2011版进行计算）

一、塔机属性

塔机型号 塔机状态的最大起吊高度H0(m) 塔机状态的计算高度H(m) 塔身桁架结构 QTZ63 (ZJ5311) 40 43 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6 二、塔机荷载

塔机竖向荷载简图

1、塔机自身荷载标准值

塔身自重G0(kN) 起重臂自重G1(kN) 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 小车和吊钩自重G2(kN) 最大起重荷载Qmax(kN) 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 最小起重荷载Qmin(kN) 最大吊物幅度RQmin(m) 最大起重力矩M2(kN·m) 251 37.4 22 3.8 60 11.5 10 50 Max[60×11.5，10×50]＝690 平衡臂自重G3(kN) 平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 平衡块自重G4(kN) 平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 19.8 6.3 .4 11.8 2、风荷载标准值ωk(kN/m2) 工程所在地 上海 上海 工作状态 非工作状态 塔帽形状和变幅方式 地面粗糙度 0.2 0.55 基本风压ω0(kN/m) 2锥形塔帽，小车变幅 C类(有密集建筑群的城市市区) 工作状态 1.77 1.87 风振系数βz 非工作状态 风压等效高度变化系数μz 0.94 工作状态 风荷载体型系数μs 非工作状态 风向系数α 塔身前后片桁架的平均充实率α0 1.2 0.35 工作状态 非工作状态 0.8×1.2×1.77×1.95×0.94×0.2＝0.63 0.8×1.2×1.87×1.95×0.94×0.55＝1.82 1.95 1.95 风荷载标准值ωk(kN/m) 2 3、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 起重荷载标准值Fqk(kN) 竖向荷载标准值Fk(kN) 水平荷载标准值Fvk(kN) 倾覆力矩标准值Mk(kN·m) 251+37.4+3.8+19.8+.4＝401.4 60 401.4+60＝461.4 0.63×0.35×1.6×43＝15.17 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-.4×11.8+0.9×(690+0.5×15.17×43)＝601.38 非工作状态 竖向荷载标准值Fk'(kN) 水平荷载标准值Fvk'(kN) 倾覆力矩标准值Mk'(kN·m) Fk1＝401.4 1.82×0.35×1.6×43＝43.83 37.4×22-19.8×6.3-.4×11.8+0.5×43.83×43＝585.48 4、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 起重荷载设计值FQ(kN) 竖向荷载设计值F(kN) 水平荷载设计值Fv(kN) 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68 1.4FQk＝1.4×60＝84 481.68+84＝565.68 1.4Fvk＝1.4×15.17＝21.24 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×15.17×43)＝904.56 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 水平荷载设计值Fv'(kN) 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2Fk＝1.2×401.4＝481.68 1.4Fvk＝1.4×43.83＝61.36 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-.4×11.8)+1.4×0.5×43.83×43＝1.05 ''三、桩顶作用效应计算

承台布置 桩数n 承台长l(m) 承台长向桩心距al(m) 桩直径d(m) 承台参数 承台混凝土等级 承台上部覆土厚度h'(m) 承台混凝土保护层厚度δ(mm) C25 0 50 承台混凝土自重γC(kN/m) 承台上部覆土的重度γ'(kN/m) 配置暗梁 334 5.5 4 0.5 承台高度h(m) 承台宽b(m) 承台宽向桩心距ab(m) 1.2 5.5 4 25 19 是

矩形桩式基础布置图

承台及其上土的自重荷载标准值：

Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.2×25+0×19)=907.5kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×907.5=10kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.66m 1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+907.5)/4=342.22kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L

=(461.4+907.5)/4+(601.38+43.83×1.2)/5.66=457.83kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L

=(461.4+907.5)/4-(601.38+43.83×1.2)/5.66=226.62kN 2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L

=(565.68+10)/4+(904.56+21.24×1.2)/5.66=578.08kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L

=(565.68+10)/4-(904.56+21.24×1.2)/5.66=249.26kN

四、桩承载力验算

桩参数 桩混凝土强度等级 桩混凝土自重γz(kN/m) 桩入土深度lt(m) 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 地基属性 是否考虑承台效应 否 侧阻力特征值土名称 土层厚度li(m) qsia(kPa) 5 24 18 20 24 端阻力特征值抗拔系数 qpa(kPa) 100 340 200 340 340 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 fak(kPa) - - - - - 承载力特征值是 桩身承载力设计值 2700 3C80 25 22 桩基成桩工艺系数ψC 桩混凝土保护层厚度б(mm) 0.85 35 粘性土 粉质粘土 淤泥质土 粘土 粉质粘土 1.5 1.5 9 5 20 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m 桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2 Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap

=1.57×(1.5×24+9×18+5×20+6.5×24)+340×0.2=779.9kN Qk=342.22kN≤Ra=779.9kN

Qkmax=457.83kN≤1.2Ra=1.2×779.9=935.88kN

满足要求！

2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=226.62kN≥0

不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算

纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=9mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=578.08kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN 满足要求！

(2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=226.62kN≥0

不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！

五、承台计算

承台配筋(设暗梁) 承台梁上部配筋 承台梁底部配筋 承台梁箍筋肢数n HRB400 6Φ22 HRB400 6Φ22 4 承台梁腰筋配筋 承台梁箍筋配筋 暗梁计算宽度l'(m) HRB400 4Φ22 HRB335 Φ12@200 0.6 1、荷载计算 塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：

Fmax=F/n+M/(20.5B)=565.68/4+904.56/(20.5×1.6)=541.18kN Fmin=F/n-M/(20.5B)=565.68/4-904.56/(20.5×1.6)=-258.34kN

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

Vmax=301.04kN，Mmax=30.94kN·m，Mmin=-511.77kN·m 2、受剪切计算

截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1200-50-22/2=1139mm 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1139)1/4=0.92 塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m a1l=(al-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m

计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=0.95/1.14=0.83，取λb=0.83； λl'= a1l/h0=0.95/1.14=0.83，取λl=0.83； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.83+1)=0.95 αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.83+1)=0.95

Vmax=301.04kN≤βhsαbftl'h0=0.92×0.95×1270×0.6×1.14=758.13kN Vmax=301.04kN≤βhsαlftl'h0=0.92×0.95×1270×0.6×1.14=758.13kN 满足要求！ 3、受冲切计算

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.14=3.88m ab=4m>B+2h0=3.88m，al=4m>B+2h0=3.88m

角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4+0.5)/2=1m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4+0.5)/2=1m 角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=950/1139=0.83，取λb=0.83； λl''= a1l/h0=950/1139=0.83，取λl=0.83； 角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.83+0.2)=0.54 β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.83+0.2)=0.54

[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.54×(1+0.95/2)+0.54×(1+0.95/2)]×0.97×1270×1.14=2233.91kN

Nl=Vmax=301.04kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=2233.91kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台梁底部配筋

αS1= Mmin/(α1fcl'h02)=511.77×106/(1.05×11.9×600×11392)=0.053 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.053)0.5=0.054 γS1=1-ζ1/2=1-0.054/2=0.973

AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=511.77×106/(0.973×1139×360)=1283mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρlh0)=max(1283,0.002×600×1139)=1367mm2

梁底部实际配筋：AS1'=2281mm2≥AS1=1367mm2 满足要求！

(2)、承台梁上部配筋

αS2= Mmax/(α2fcl'h02)=30.94×106/(1.05×11.9×600×11392)=0.003 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003 γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998

AS1=Mmax/(γS2h0fy2)=30.94×106/(0.998×1139×360)=76mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy2)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2% 梁上部需要配筋：A2=max(AS2, ρl'h0)=max(76,0.002×600×1139)=1367mm2 梁上部实际配筋：AS2'=2281mm2≥AS2=1367mm2 满足要求！ (3)、梁腰筋配筋

梁腰筋按照构造配筋4Φ22 (4)、承台梁箍筋计算 箍筋抗剪

计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(5.5-20.5×1.6)/(2×1.14)=1.42 取λ=1.5

混凝土受剪承载力：1.75ft l'h0/(λ+1)=1.75×1.27×0.6×1.14/(1.5+1)=0.61kN Vmax=301.04kN>1.75ft l'h0/(λ+1)=0.61kN nAsv1/s=4×(3.14×122/4)/200=2.26 (V-0.7ft l'h0)/(1.25fyvh0)

=(301.04×103-0.7×1.27×600×1139)/(1.25×300×1139)=-0.72mm2/mm nAsv1/s≥(V-0.7ftlh0)/(1.25fyvh0) 满足要求！ 配箍率验算

ρsv=nAsv1/( l's)=4×(3.14×122/4)/(600×200) =0.38%≥psv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.27/300=0.1% 满足要求！

(5)、承台竖向连接筋配筋面积

承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

六、配筋示意图

矩形桩式承台配筋图

矩形桩式暗梁配筋图

矩形桩式桩配筋图

四、矩形格构式基础计算书(钻孔灌注桩基础)

（本计算书采用品茗施工安全设施计算软件2011版进行计算）

一、塔机属性

塔机型号 塔机状态的最大起吊高度H0(m) 塔机状态的计算高度H(m) 塔身桁架结构 塔身桁架结构宽度B(m) QTZ63 (ZJ5311) 40 43 方钢管 1.6 二、塔机荷载

塔机竖向荷载简图

1、塔机自身荷载标准值

塔身自重G0(kN) 251 起重臂自重G1(kN) 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 小车和吊钩自重G2(kN) 最大起重荷载Qmax(kN) 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 最小起重荷载Qmin(kN) 最大吊物幅度RQmin(m) 最大起重力矩M2(kN·m) 平衡臂自重G3(kN) 平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 平衡块自重G4(kN) 平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 37.4 22 3.8 60 11.5 10 50 Max[60×11.5，10×50]＝690 19.8 6.3 .4 11.8 2、风荷载标准值ωk(kN/m2) 工程所在地 上海 上海 工作状态 非工作状态 塔帽形状和变幅方式 地面粗糙度 0.2 0.55 基本风压ω0(kN/m) 2锥形塔帽，小车变幅 C类(有密集建筑群的城市市区) 工作状态 1.77 1.87 风振系数βz 非工作状态 风压等效高度变化系数μz 0.94 工作状态 风荷载体型系数μs 非工作状态 风向系数α 塔身前后片桁架的平均充实率α0 1.2 0.35 1.95 1.95 风荷载标准值ωk(kN/m) 非工作状态 0.8×1.2×1.87×1.95×0.94×0.55＝1.82 2工作状态 0.8×1.2×1.77×1.95×0.94×0.2＝0.63 3、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 起重荷载标准值Fqk(kN) 竖向荷载标准值Fk(kN) 水平荷载标准值Fvk(kN) 倾覆力矩标准值Mk(kN·m) 251+37.4+3.8+19.8+.4＝401.4 60 401.4+60＝461.4 0.63×0.35×1.6×43＝15.17 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-.4×11.8+0.9×(690+0.5×15.17×43)＝601.38 非工作状态 竖向荷载标准值Fk'(kN) 水平荷载标准值Fvk'(kN) 倾覆力矩标准值Mk'(kN·m) Fk1＝401.4 1.82×0.35×1.6×43＝43.83 37.4×22-19.8×6.3-.4×11.8+0.5×43.83×43＝585.48 4、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 起重荷载设计值FQ(kN) 竖向荷载设计值F(kN) 水平荷载设计值Fv(kN) 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68 1.4FQk＝1.4×60＝84 481.68+84＝565.68 1.4Fvk＝1.4×15.17＝21.24 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×15.17×43)＝904.56 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 水平荷载设计值Fv'(kN) 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2Fk＝1.2×401.4＝481.68 1.4Fvk＝1.4×43.83＝61.36 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-.4×11.8)+1.4×0.5×43.83×43＝1.05 ''三、桩顶作用效应计算

承台布置 桩数n 承台长l(m) 承台长向桩心距al(m) 桩直径d(m) 承台参数 承台混凝土等级 承台上部覆土厚度h'(m) 承台混凝土保护层厚度δ(mm) C25 0 50 承台混凝土自重γC(kN/m) 承台上部覆土的重度γ'(kN/m) 配置暗梁 334 5.5 4 0.7 承台高度h(m) 承台宽b(m) 承台宽向桩心距ab(m) 1.2 5.5 4 25 19 是

矩形桩式基础布置图

承台及其上土的自重荷载标准值：

Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.2×25+0×19)=907.5kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×907.5=10kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.66m 1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+907.5)/4=342.22kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L

=(461.4+907.5)/4+(601.38+43.83×1.2)/5.66=457.83kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L

=(461.4+907.5)/4-(601.38+43.83×1.2)/5.66=226.62kN 2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L

=(565.68+10)/4+(904.56+21.24×1.2)/5.66=578.08kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L

=(565.68+10)/4-(904.56+21.24×1.2)/5.66=249.26kN

四、桩承载力验算

桩参数 桩混凝土强度等级 桩混凝土自重γz(kN/m) 桩入土深度lt(m) 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 桩裂缝计算 23C30 25 22 桩基成桩工艺系数ψC 桩混凝土保护层厚度б(mm) 0.85 35 是 桩身承载力设计值 2700 法向预应力等于零时钢筋的合力200000 Np0(kN) 普通钢筋相对粘结特性系数V 100 钢筋弹性模量Es(N/mm) 最大裂缝宽度ωlim(mm) 预应力钢筋相对粘结特性系数V 0.2 0.8 1 地基属性 是否考虑承台效应 否 侧阻力特征值土名称 土层厚度li(m) qsia(kPa) 5 24 18 20 24 端阻力特征值抗拔系数 qpa(kPa) 100 340 200 340 340 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 fak(kPa) - - - - - 承载力特征值粘性土 粉质粘土 淤泥质土 粘土 粉质粘土 1.5 1.5 9 5 20 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.2m 桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.72/4=0.38m2 Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap

=2.2×(1.5×24+9×18+5×20+6.5×24)+340×0.38=1129.25kN Qk=342.22kN≤Ra=1129.25kN

Qkmax=457.83kN≤1.2Ra=1.2×1129.25=1355.09kN 满足要求！

2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=226.62kN≥0

不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算

纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=22×3.14×122/4=2488mm2 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=1×3.14×10.72/4=90mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=578.08kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN 满足要求！

(2)、轴心受拔桩桩身承载力

Qkmin=226.62kN≥0

不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、裂缝控制计算 Qkmin=226.62kN≥0

不需要进行裂缝控制计算！

五、承台计算

承台配筋(设暗梁) 承台梁上部配筋 承台梁底部配筋 承台梁箍筋肢数n HRB400 6Φ22 HRB400 6Φ22 4 承台梁腰筋配筋 承台梁箍筋配筋 暗梁计算宽度l'(m) HRB400 4Φ22 HRB335 Φ12@200 0.7 1、荷载计算 塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：

Fmax=F/n+M/(20.5B)=565.68/4+904.56/(20.5×1.6)=541.18kN Fmin=F/n-M/(20.5B)=565.68/4-904.56/(20.5×1.6)=-258.34kN

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

Vmax=301.04kN，Mmax=30.94kN·m，Mmin=-511.77kN·m 2、受剪切计算

截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1200-50-22/2=1139mm 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1139)1/4=0.92 塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4-1.6-0.7)/2=0.85m a1l=(al-B-d)/2=(4-1.6-0.7)/2=0.85m 计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=0.85/1.14=0.75，取λb=0.75； λl'= a1l/h0=0.85/1.14=0.75，取λl=0.75； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.75+1)=1 αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.75+1)=1

Vmax=301.04kN≤βhsαbftl'h0=0.92×1×1270×0.7×1.14=928.95kN Vmax=301.04kN≤βhsαlftl'h0=0.92×1×1270×0.7×1.14=928.95kN 满足要求！ 3、受冲切计算

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.14=3.88m ab=4m>B+2h0=3.88m，al=4m>B+2h0=3.88m

角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4+0.7)/2=1.1m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4+0.7)/2=1.1m 角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=850/1139=0.75，取λb=0.75；

λl''= a1l/h0=850/1139=0.75，取λl=0.75； 角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.75+0.2)=0.59 β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.75+0.2)=0.59

[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.59×(1.1+0.85/2)+0.59×(1.1+0.85/2)]×0.97×1270×1.14=2523.93kN

Nl=Vmax=301.04kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=2523.93kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台梁底部配筋

αS1= Mmin/(α1fcl'h02)=511.77×106/(1.05×11.9×700×11392)=0.045 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.045)0.5=0.046 γS1=1-ζ1/2=1-0.046/2=0.977

AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=511.77×106/(0.977×1139×360)=1278mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρlh0)=max(1278,0.002×700×1139)=1595mm2 梁底部实际配筋：AS1'=2281mm2≥AS1=1595mm2 满足要求！

(2)、承台梁上部配筋

αS2= Mmax/(α2fcl'h02)=30.94×106/(1.05×11.9×700×11392)=0.003 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003 γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.999

AS1=Mmax/(γS2h0fy2)=30.94×106/(0.999×1139×360)=76mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy2)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2% 梁上部需要配筋：A2=max(AS2, ρl'h0)=max(76,0.002×700×1139)=1595mm2 梁上部实际配筋：AS2'=2281mm2≥AS2=1595mm2 满足要求！ (3)、梁腰筋配筋

梁腰筋按照构造配筋4Φ22

(4)、承台梁箍筋计算 箍筋抗剪

计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(5.5-20.5×1.6)/(2×1.14)=1.42 取λ=1.5

混凝土受剪承载力：1.75ft l'h0/(λ+1)=1.75×1.27×0.7×1.14/(1.5+1)=0.71kN Vmax=301.04kN>1.75ft l'h0/(λ+1)=0.71kN nAsv1/s=4×(3.14×122/4)/200=2.26 (V-0.7ft l'h0)/(1.25fyvh0)

=(301.04×103-0.7×1.27×700×1139)/(1.25×300×1139)=-0.95mm2/mm nAsv1/s≥(V-0.7ftlh0)/(1.25fyvh0) 满足要求！ 配箍率验算

ρsv=nAsv1/( l's)=4×(3.14×122/4)/(700×200) =0.32%≥psv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.27/300=0.1% 满足要求！

(5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

六、配筋示意图

矩形桩式承台配筋图

矩形桩式暗梁配筋图

矩形桩式桩配筋图