模板工程专项方案

一、工程概况及编制依据 ```````````````````````````````````3 二、施工准备 ```````````````````````````````````````````4 三、操作工艺````````````````````````````````````````````4 四、施工注意事项````````````````````````````````````````6 五、主要安全技术措施````````````````````````````````````7 六、塔吊吊运混凝土针对性措施````````````````````````````7 七、泵送混凝土针对性措施````````````````````````````````7 八、成品的保护``````````````````````````````````````````8 九、安全生产六大纪律````````````````````````````````````8 十、文明施工要求````````````````````````````````````8 十一、模板拆除``````````````````````````````````````````9 十二、突发事件的应急处理措施及程序``````````````````````9 十三、梁模板门式脚手架支撑计算书````````````````````````10 （一）、梁底木方的计算````````````````````````````````````11 （二）、梁底托梁的计算````````````````````````````````````13 （三）、门架静荷载的计算``````````````````````````````````14 （四）、立杆的稳定性的计算````````````````````````````````15 十四、楼板模板门式脚手架支撑计算书``````````````````````17 （一）、楼板底木方的计算``````````````````````````````````17 （二）、楼板底托梁的计算``````````````````````````````````18 （三）、门架荷载标准值````````````````````````````````````20 （四）、立杆的稳定性的计算````````````````````````````````21 十五、墙模板计算书``````````````````````````````````````22 （一）、墙模板基本参数````````````````````````````````````22 （二）、墙模板荷载标准值计算``````````````````````````````22 （三）、墙模板面板的计算``````````````````````````````````23 （四）、墙模板内龙骨的计算````````````````````````````````25 （五）、墙模板外龙骨的计算````````````````````````````````26 （六）、对拉螺栓的计算````````````````````````````````````27 十六、600×1000mm梁模板（门架）计算书```````````````````28

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（一）工程属性````````````````````````````````````````````28 （二）荷载设计````````````````````````````````````````````28 （三）模板体系设计````````````````````````````````````````28 （四）面板验算````````````````````````````````````````````30 （五）小梁验算````````````````````````````````````````````32 （六）主梁验算````````````````````````````````````````````34 （七）门架稳定性验算``````````````````````````````````````36 （八）可调托座验算````````````````````````````````````````37

附图：

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模板工程施工方案

一、工程概况及编制依据

工程名称：樟城华庭1#－12#楼及地下室、垃圾站 建设单位：东莞市基裕泰房地产开发有限公司 设计单位：广州亚泰建筑设计院有限公司 监理单位：东莞市鸿业工程建设监理有限公司 施工单位：龙元建设集团股份有限公司

樟城华庭1#－12#楼及地下室、垃圾站工程为13栋高层（其中1#楼为25层，2#、3#楼为23层，4#楼为21层，5#－8#楼为17层，9#、10#楼为23层，11#楼为25层，12#楼为22层，垃圾站为1层），一层地下室车库，建筑面积共137494.15m2，框架剪力墙结构，基础形式有：、筏板、桩（预制、旋挖）基础。

本工程地下室层高为3.7米，一层为5.0米高，其余标准层高为3.0米。 具体支模区域及结构尺寸为：

（一）地下室工程混凝土结构尺寸如下 1、板：板厚160 mm，板支模高度3540 mm。

2、梁：最大截面尺寸 200*600mm、300*600 mm、200*800 mm、450*700、600*1000mm等，梁面距底板高度3700mm。

3、地下车库层高3700mm（塔楼位置局部层高5.000） （二）住宅楼高支模工程混凝土结构尺寸如下

1、二层板：板厚120 mm，板面距地下室顶板面高度5000 mm。、 2、二层梁：截面尺寸 200*700mm、200*800 mm，梁面距底板高度5000 模板支撑体系属于高支撑模板体系的主要有： 栋号 4# 6# 7# 12#

梁名称 KZL12 KZL1 KZL2 KZL1 梁截面 1000*1700 750*1700 750*1700 600*1600 梁位置 1－23交G-K轴 （6-1）轴与（6-F）-（6-G）轴相交 （7-1）轴与（7-F）-（7-G）轴相交 （12-11）-（12-15）轴与（12-E）-（12-K）3 龙元建设集团广东分公司 KZL2 KZL3 KZL4 KZL5 KZL6 L5 L6 600*1600 600*1600 950*1900 900*1800 900*1800 600*1600 600*1600 轴相交 3、屋面机房间、核心筒楼梯顶板支模高度5900mm-6500 4、线条、屋檐外挑600mm。

支模高度超过4.5米的支模具体另编制高支模方案，本模板方案针对性为搭设高度4.5米以下的模板方案。

（三）编制依据

1、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 3、《建筑工程荷载规范》GB50009-2001

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》

6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002 二、施工准备

1、支撑高度在4.5米以下的模板支撑系统均采用钢门字架支顶及扣件。 2、材料：支架系统采用钢门字架支顶及扣件等，模板采用18mm九夹板，木枋采用5×8×200㎝。

三、操作工艺 1、钢门字架的安装：

A、安装前通线的方法确定钢门字架纵横向的位置，使其整齐划一，并进行抄平。

B、门字架安装垂直度偏差不得超过1/1000。

C、距底面不大于200mm处设置纵、横各一道扫地杆，两门架应采用交叉支撑连接牢固，并设两道水平拉杆及一道剪力撑。

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E、可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm，当超过200mm时门架承载力根据可调底座调节螺杆伸出长度进行修正，伸出长度为300mm时，应乘以修正系数0.90，超过300mm时，应乘以修正系数0.80，且模板支撑架的高度调整以采用可调顶托为主。

2、柱模板安装：

A、按图纸尺寸制作柱侧模板，安装柱模板前，应按设计要求弹出截面的中心线（施工轴线）和边线，然后沿柱截面尺寸外围固定一木框。压脚板要按放线位置钉好，然后再安装柱模板，要在四周设钢筋斜拉顶撑，每侧两根，并按要求校正垂直及柱顶角线。

B、柱采用φ48*3.5脚手钢管，扣件铰接结构，每隔500㎜设一道。柱截面大于500×500的加中间加对拉螺杆。

3、梁模板安装：

A、根据柱上已标明的轴线及水平线，钉柱头模板。

B、按设计要求标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线控制。 C、当梁的跨度等于或大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨的千分之三。主次梁交接时，先主梁起拱后次梁起拱。

D、梁侧模板：根据墨线安装侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高度及楼板侧板或压板来确定。

E、当梁高度超过750mm时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固，垂直向以750计算梁高每增加250，即增设一道螺栓加固，水平向＠600沿梁全长设置，螺栓采用Φ14圆钢。

4、楼面模板：

A、模板下的木椤间距为300mm，采用拉通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。

B、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压板时，角位模板应通线钉固。

C、楼面模板铺完后应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清理干净。

5、楼梯模板：

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A、楼梯模板安装前应先按设计图纸进行放样，以确定模板尺寸和拼接方式。

B、安装楼梯模板时，应先安装上、下休息平台及再安装楼梯斜梁或楼梯底模板，然后安装楼梯侧模板，绑扎钢筋，最后安装梯级模板。

6、对现浇结构模板应加强班组自检，项目部专职质量员抽查工作，以确保构件各项允许偏差值达到如下表规定值：

项 目 （mm） 轴线位置 底模上表面标高 基础 截面内部尺寸 柱、墙、梁 不大于5m 层高垂直度 大于5m 相邻两板表面高低差 表面平整度 8 2 5 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 +4，-5 6 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 5 ±5 ±10 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 允许偏差检验方法 检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间，对大空间结构，墙可按相邻的轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。

四、施工注意事项：

A、模板安装前先检查模板质量，不符合质量标准的不得投入使用，应剔除并作标识。

B、梁模板要防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧跑模、局部模板嵌入柱内。拆除困难等现象。

C、柱模板要防止跑模、断面尺寸鼓出，漏浆、偏斜、柱身扭曲现象。 D、板模板要防止中部下挠，板底混凝土面不平等现象。

E、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥等污物填塞螺纹的措施。不得采

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用使门架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序，采用泵送混凝土时，应随浇随捣平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应避免装卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心，振动和冲击。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

五、主要安全技术措施

1、在模板施工期间，要认真贯彻：“安全第一，预防为主”，遵守国家和企业的规章制度，并按安全警报系统运行操作。

2、对施工人员进行技术交底，使用符合国家标准的安全帽。 3、钢门式架摆放和安装严格按照方案进行。

4、楼面安装前，先检查模板、木枋的质量，有腐朽、木节过大或弯曲变形严重的不能使用。在安装期间，施工人员要注意木枋钉牢固后才在上面起动和操作。

5、支模过程中要遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶模板联结稳固，不得空架浮搁。

6、模板安装不得架设探头板。 7、模板安装时材料不得过于集堆放。 8、拆除时应采用先搭后拆的施工顺序。

9、拆除模板支撑应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 六、塔吊吊运混凝土针对性措施 1、塔由司机必须持证上岗。

2、吊运的混凝土离楼面高度不得大于2米，防止卸料时影响模板的稳定性。

3、地面应有专人指挥塔吊司机卸料的具体位置。 七、泵送混凝土针对性措施

1、严格遵守施工现场的安全生产制度

2、浇筑框架、梁、柱混凝土，应设操作台，不得直接站走模板或支撑上操作。

3、浇筑前应先检查模板，清理模板内的杂物，木模应浇水润湿以防过多吸收水泥浆，造成混凝土保护层的疏松。吸水后膨胀挤严拼缝，可避免漏浆。混凝

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土浇灌应保证均匀性，不得产生骨料与水泥浆分离；并应有利于混凝土结构的整体性。浇灌时应控制投料高度和选择正确的投料方法，采用分层浇筑工艺，正确留设施工缝等，才能保证混凝土浇筑质量。

4、墙板砼浇捣时，必须坚持“分层浇捣”的原则，分层进行振捣密实，每层厚度不得超过50cm，严禁一次喂料灌满，严防漏振，爆模等质量通病的产生。布料时，严禁布料杆泵管直接伸入墙板内入料，必须在墙板模板上口铺设双面斜坡的九夹板布料，以防模板侧压力聚变，造成爆模事故，影响施工质量。

5、在浇捣时，应有专人看模，经常注意观察模板等有无移动、位移、变位，发现问题要及时处理 八、成品的保护：

1、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。 2、按楼板部分标准层重复使用，减少损耗。 3、材料分类堆放并做好标识。 九、安全生产《六大纪律》

1、进入施工现场必须戴安全帽、扣好帽带，并正确使用各种劳动保护用品。 2、二米以上的高空悬空作业，无安全设施的必须戴安全带、扣好保险钩。 3、各种电动机具设备，必须有有可靠有效的安全措施和防护装置，方能开动使用。

4、不懂电气设备的人员严禁使用和玩弄机械设备。 5、吊装区域非工作人员严禁入内，下方不得有人。 十、文明施工要求：

1、循序作业：按程序施工，作业顺序合理，不因工序颠倒造成返工，浪费材料和阻碍其它项目作业，作业计划明确，人员和机构安排有条理，不混乱、不窝工。

2、按图用地：器材、机械、构件、临建、组合、加工用地严格按施工平面图所示进行布置。

3、路水畅通：施工安排得当，不发生切断或阻塞现场交通干线事件。器材堆放合理，不发生阻碍场地排水事件。

4、物料整齐：施工中清出的设备、材料、构件排放整齐，不影响施工场

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所交通，并有适当的保管防护措施，不丢失损坏。

5、清洁卫生：作业场所及所属场所内外保持卫生清洁。

6、机械整洁：施工机械、车辆保养完好。外观清洁，无污垢、积尘、机械、车辆停放整齐，有防护设施。

7、配合协调：施工中能严格遵守与其它项目配合的计划，现场作业中遇到和其它项目发生矛盾时能互相协商解决。

8、分区管理：工程主要作业场所实行管理区域责任制，管理责任落实到位，实行定期检查，及时评比。

十一、模板拆除：

1、现浇混凝土的模板拆除应符合以下要求时方可拆除：

本工程所有结构的侧模要求在砼浇捣后不发生脱棱角及缺角，砼强度达到设计强度后方可拆除，底模必须等砼达到下表强度后，并由项目部根据强度试验报告签证“模板拆除申请”方可进行模板拆除，具体按下表进行拆模：

构件名称 跨度m ≤2 板 >2且≤8 >8 ≤8 梁 >8 悬臂构件 100 100 按设计强度标准值百分率% 50 75 100 75 模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棒硬砸硬撬。拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片（段）模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。已拆除支架的结构、在砼强度符合设计要求后，方可承受全部荷载。拆下的模板还按要求分类堆放，以利于文明施工节约场地，提高模板的周转使用率，人为降低施工过程的质量成本。模板堆放场地应配备足够的灭火器材，确保施工安全。

十二、突发事件的应急处理措施及程序

本工程施工过程中的突发性的质量问题为：混凝土浇捣而产生的模板变

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形、爆模现象。

1、在浇筑砼下方配备木工负责人员加强对模板巡视，主要是对排架的稳定性，柱、梁、平板、剪力墙在浇筑时是否模板变形、爆模，检查巡视人员配备对讲机方便上下联系，确保上下有效的联系。

2、若砼浇捣时模板局部发生变形、爆模时，应立即停止该部位的砼浇捣，及时通知项目施工人员，根据情况制定补救措施。

3、模板修复好后由项目质量员验收合格后再进行该部位砼浇捣。

十三、梁模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

计算的脚手架搭设高度为3.0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。

门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管。 每榀门架之间的距离0.80m，梁底木方距离200mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用50×80mm木方。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图

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图2 模板支架示意图

（此方案修改后大龙骨为双方）

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.200×0.500×0.200=0.612kN。 （一）梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.200=4.080kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.340×0.200×(2×0.800+0.350)/0.350=0.379kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.200=0.400kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(4.080+0.379)+1.4×0.400=5.911kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

0.61kNA 0.61kN 5.91kN/m1220B

木方计算简图

0.0000.807

木方弯矩图(kN.m)

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0.0003.547

木方变形图(mm)

1.651.651.03

木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.6kN N2=1.6kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.806kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.6kN 经过计算得到最大变形 V= 3.5mm 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.806×106/85333.3=9.45N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

1.031.651.65

截面抗剪强度计算值 T=3×1.6/(2×80×80)=0.386N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.5mm

木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

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（二）梁底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。

1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 0.06kN/mA 800 800 800B

托梁计算简图

0.498

托梁弯矩图(kN.m)

0.415

0.0440.694

托梁变形图(mm)

1.871.860.210.201.451.462.492.480.840.820.820.842.482.493.123.101.461.450.200.211.861.87

3.103.12

托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.497kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.257kN 经过计算得到最大变形 V= 0.7mm 顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

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抗弯计算强度 f=0.497×106/85333.3=5.82N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×3116/(2×80×80)=0.730N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.7mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求! （三）门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN

交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.446kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用27.2×1.9mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066

2×0.012×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.033kN/m

水平加固杆采用27.2×1.9mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.012×(1×1.830)/(4×1.950)=0.003kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.102kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.331kN/m。 2 托梁传递荷载

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托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3.518kN，3.518kN 第2榀门架两端点力7.257kN，7.257kN 第3榀门架两端点力7.257kN，7.257kN 第4榀门架两端点力3.518kN，3.518kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 14.514kN。 （四）立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.331kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 14.514kN； H —— 脚手架的搭设高度，H = 3.0m。

经计算得到，N = 1.2×0.331×3.000+14.514=15.704kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 15.70kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.566；

k —— 调整系数，k=1.13；

i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；

I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=4.cm2； h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；

I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2；

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f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。

经计算得到，Nd= 1.0×113.544=113.544kN。 立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

十四、楼板模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

计算的脚手架搭设高度为3.8米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。

门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管。 每榀门架之间的距离1.00m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用50×80mm木方。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图

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图2 模板支架示意图

（此方案修改后大龙骨为双方）

（一）楼板底木方的计算

木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.200×0.300=1.530kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.340×0.300=0.102kN/m

(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(1.530+0.102)+1.4×0.600=2.798kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

2.80kN/mA1220 6101220 6101220B

木方计算简图

0.349

0.360

木方弯矩图(kN.m)

0.2781.483

木方变形图(mm)

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1.421.021.710.690.691.99

木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.421kN N2=3.010kN N3=2.397kN N4=2.397kN N5=3.010kN N6=1.421kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.360kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.010kN 经过计算得到最大变形 V= 1.5mm 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.360×106/85333.3=4.22N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

1.991.711.021.42

截面抗剪强度计算值 T=3×1.993/(2×80×80)=0.467N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.5mm

木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! （二）楼板底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。

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3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 0.06kN/mA100010001000B

托梁计算简图

1.005

0.887

托梁弯矩图(kN.m)

0.1602.184

托梁变形图(mm)

3.993.980.970.956.056.053.043.020.015.105.082.072.060.013.023.046.056.050.950.973.983.99

托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.004kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.150kN 经过计算得到最大变形 V= 2.2mm 顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

2.062.075.085.10

W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.004×106/85333.3=11.77N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

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(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×6050/(2×80×80)=1.418N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.2mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! （三）门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN

交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.446kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066

2×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kN/m

水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015×(1×1.830)/(4×1.950)=0.004kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.111kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.340kN/m。 2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3.993kN，3.993kN 第2榀门架两端点力11.150kN，11.150kN

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第3榀门架两端点力11.150kN，11.150kN 第4榀门架两端点力3.993kN，3.993kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 22.299kN。 （四）立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.340kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 22.299kN； H —— 脚手架的搭设高度，H = 3.8m。

经计算得到，N = 1.2×0.340×3.800+22.299=23.850kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 23.85kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716；

k —— 调整系数，k=1.13；

i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；

I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4； A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2； h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；

I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A —— 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2； f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。

经计算得到，Nd= 1.0×44.321=44.321kN。

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立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

十五、墙模板计算书

（一）墙模板基本参数

计算断面宽度300mm，高度3600mm，两侧楼板高度160mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距100+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。

300mm3600mm

模板组装示意图

000106600600600

（二）墙模板荷载标准值计算

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强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度

验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取25.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.280kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.290kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。

（三）墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板的计算宽度取3.27m。

荷载计算值 q = 1.2×21.290×3.270+1.4×4.000×3.270=101.854kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 327.00×1.80×1.80/6 = 176.58cm3； I = 327.00×1.80×1.80×1.80/12 = 158.92cm4；

101.85kN/mA 200 200 200B

计算简图

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0.407

弯矩图(kN.m)

8.1510.1912.220.326

12.22

剪力图(kN)

10.198.15

0.0090.116

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=8.148kN N2=22.408kN N3=22.408kN N4=8.148kN

最大弯矩 M = 0.407kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.407×1000×

1000/176580=2.305N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×12222.0/(2×3270.000×18.000)=0.311N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.116mm

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面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! （四）墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 22.408/3.270=6.853kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

6.85kN/mA 100 600 600 600 600 600 250B

内龙骨计算简图

0.252

内龙骨弯矩图(kN.m)

0.175

0.0080.158

内龙骨变形图(mm)

1.692.152.032.072.041.71

0.000.692.42

内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.251kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.571kN 经过计算得到最大变形 V= 0.2mm 内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

1.962.082.042.080.00

W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

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I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.251×106/85333.3=2.94N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2417/(2×80×80)=0.566N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.2mm

内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求! （五）墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

4.57kN 4.57kN 4.57kN 4.57kN 4.57kN 4.57kN 4.57kNAB 450 450 450

支撑钢管计算简图

0.443

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.351

0.011

0.134

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支撑钢管变形图(mm)

4.604.600.030.034.546.866.862.292.292.294.544.540.030.034.604.606.866.86

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.443kN.m 最大变形 vmax=0.134mm 最大支座力 Qmax=11.397kN

4.542.29

抗弯计算强度 f=0.443×106/10160000.0=43.60N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! （六）对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.397 对拉螺栓强度验算满足要求!

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十六、600×1000mm梁模板（门架）计算书 （一）、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 160 地下室顶梁 600×1000 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 8.1 3.7 （二）、荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m) 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 22330.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 0.9 0.8 2 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 非自定义:0.22 (三)、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 门架跨距lb(mm)

梁两侧有板，门架垂直梁轴线 700 28 龙元建设集团广东分公司 梁两侧立柱间距lc(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 混凝土梁距梁底小梁中的位置 2000 居中 1000 居中 梁底门架第一根立柱距梁中心线距离(mm) 610 梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm) 设计简图如下：

100 200

模板设计立面图1

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模板设计立面图2

模板设计平面图

(四)、面板验算

模板类型

模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

W＝bh2/6=600×18×18/6＝32400mm3，I＝bh3/12=600×18×18×18/12＝

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覆面木胶合板 模板厚度(mm) 18

模板弹性模量E(N/mm2)

18 10000

291600mm4

按四等跨连续梁计算，简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.6＝19.72kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.6＝18.66kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.6＝1.06kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×0.6＝15.36kN/m 1、抗弯验算

σ＝Mmax/W＝max[0.077×18.66×0.12+0.1×1.06×0.12，-0.107×18.66×0.12+0.121×1.06×0.12，

-0.071×18.66×0.12-0.107×1.06×0.12]×106/32400＝0.58N/mm2≤[f]＝18N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×15.36×1004/(100×10000×291600)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×18.66×0.1+1.223×1.06×0.1＝2.26kN 标准值(正常使用极限状态)

R'max＝1.143q2l＝1.143×15.36×0.1＝1.76kN

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(五)、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下： 承载能力极限状态

q1=0.9×1.2×(G1k2-G1k1)×l=0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.1=0.02kN/m q2=Rmax/L=2.26/0.6=3.77kN/m

F1=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，

1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×0.1×(1-0.6/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.1×(1-0.16)=0.29kN/m

F2=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，

1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×0.1×(2-1-0.6/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.1×(1-0.16)=0.29kN/m

9350 256 方木 15.44 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60×80 1.78

正常使用极限状态 q'1=(0.3-0.1)×0.1=0.02kN/m q'2=1.76/0.6=2.93kN/m

F'1=(0.1+(24+1.1)×0.16)×0.1×(1-0.6/2)/2+0.5×0.1×(1-0.16)=0.19kN/m F'2=(0.1+(24+1.1)×0.16)×0.1×(2-1-0.6/2)/2+0.5×0.1×(1-0.16)=0.19kN/m

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1、抗弯验算

小梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.61×106/000＝9.49N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

小梁剪力图(kN) Vmax＝1.43kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.43×1000/(2×80×60)＝0.45N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！

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3、挠度验算

小梁变形图(mm) νmax＝2.93mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.05mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝1.43kN，R2＝1.43kN 正常使用极限状态 R1'＝1.08kN，R2'＝1.08kN

(六)、主梁验算

主梁类型 主梁弹性模量E(N/mm2) 钢管 206000 主梁材料规格(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 Ф48×3.5 205 由上节可知R＝max[R1，R2]＝1.43kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.08kN 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

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1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.61×106/5080＝120.14N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN) Vmax＝4.55kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.55×1000/4＝18.61N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！

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3、挠度验算

主梁变形图(mm) νmax＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm 满足要求！

(七)、门架稳定性验算

门架代号 门架高h0(mm) 扫地杆钢管类型 M1217 1930 Ф48×3.5 门架宽b(mm) 门架立柱钢管类型 1219 Ф48×3.5 可调底座调节螺栓伸出长度100 (mm) 垂直门架的水平加固杆底层1.8 步距(m)

门架(榀)重量Gmf(kN) 交叉支撑(副)重量Gjk(kN) 水平架(榀)重量Gsk(kN) 脚手板(块)重量Gbk(kN) 连接棒(个)重量Glk(kN) 锁臂(副)重量Gsk(kN) 直角扣件重量Gzk(kN) 旋转扣件重量Gxk(kN)

0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 门架(榀)数量nm 交叉支撑(副)数量nj 水平架(榀)数量ns 脚手板(块)数量nb 连接棒(个)数量nl 锁臂(副)数量ns 直角扣件数量nz 旋转扣件数量nx 1 1 1 1 1 1 1 1 36 龙元建设集团广东分公司 附件重量Gfk(kN) 0.2

水平加固杆钢管类型 剪刀撑钢管类型 水平架设置 交叉支撑钢管类型

Ф48×3.5 Ф48×3.5 5步4设 Ф48×3.5

水平加固杆设置 剪刀撑设置 脚手板设置 交叉支撑长度(m)

5步4设 5步4跨 5步4设 2.04

q1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0.1×1=0.56kN q2=Ggk(lb+lb)×5/4=0.05×(0.7+0.7)×5/4=0.09kN q3=Gzknz+Gxknx=0.1×1+0.1×1=0.2kN q4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h0)/(4×lb)))=2×0.05×4×0.7/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.7)))=1.02kN q5=Ggk×(2×lb+(lc+b)/2)=0.05×(2×0.7+(2+1.22)/2)=0.15kN

NGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.56+0.09+0.2+1.02+0.15+0.2)/1.93=1.15kN/m

∑NGik=[(24+1.5)×1×0.6+(24+1.1)×0.16×(2-0.6)/2+0.5×((2+0.6)/2+2×(1-0.16))]×0.7=13.72kN NQ1k=1×0.7×(0.6+2)/2=0.91kN N1=0.9×[1.2×(1.15×3.7+13.72)+1.4×0.91]=20.57kN N2=0.9×[1.2×(1.15×3.7+13.72)+0.9×1.4×(0.91+2×0.15×1.82/(10×1.22))]=20.54kN N3=0.9×[1.35×(1.15×3.7+13.72)+1.4×(0.7×0.91+0.6×2×0.15×1.82/(10×1.22))]=22.71kN

λ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=138.03，查表得，υ＝0.41 σ＝ N/(υA)＝22711.39/(0.41×4×2)＝57.2N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！

(八)、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"门架稳定性验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝11.36kN≤[N]＝30kN 满足要求！

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十七、结 论

梁、板、墙的模板及支顶计算选取的是本工程结构跨度、荷载、高度最大；其它部位楼板及梁采用相同的施工方法，故其它模板及支顶能满足实际施工安全需求。

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